本文主要介紹了浙江錢清發(fā)電有限責(zé)任公司#2爐煙氣脫硫裝置，該脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，利用鍋爐引風(fēng)機(jī)提供脫硫島阻力降，簡(jiǎn)化了脫硫系統(tǒng)，減少了設(shè)備購(gòu)置費(fèi)用，降低了設(shè)備運(yùn)行維護(hù)成本
正文：
前言
目前國(guó)內(nèi)運(yùn)行及在裝的FGD系統(tǒng)，基本上都配有增壓風(fēng)機(jī)。本文主要介紹了浙江錢清發(fā)電有限責(zé)任公司#2爐煙氣脫硫裝置，該脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，利用鍋爐引風(fēng)機(jī)提供脫硫島阻力降，簡(jiǎn)化了脫硫系統(tǒng)，減少了設(shè)備購(gòu)置費(fèi)用，降低了設(shè)備運(yùn)行維護(hù)成本。
脫硫島是否要配增壓風(fēng)機(jī)，當(dāng)意外事故需要脫硫系統(tǒng)快速切除或一臺(tái)甚至二臺(tái)漿液再循環(huán)泵跳閘時(shí)，是否會(huì)影響主設(shè)備系統(tǒng)正常運(yùn)行甚至造成鍋爐MFT，在FGD系統(tǒng)方案討論及初步設(shè)計(jì)時(shí)，存在不少擔(dān)心及爭(zhēng)論。因此，F(xiàn)GD參建各方以嚴(yán)謹(jǐn)科學(xué)的態(tài)度，分析了FGD系統(tǒng)發(fā)生意外事故時(shí)可能對(duì)主設(shè)備系統(tǒng)造成的影響，在控制邏輯設(shè)計(jì)時(shí)，采取種種預(yù)防措施，以確保主設(shè)備的安全。二年來(lái)的運(yùn)行實(shí)踐證明，無(wú)增壓風(fēng)機(jī)濕法煙氣脫硫技術(shù)是可行的，運(yùn)行是穩(wěn)定的、安全的，是新建電廠配套脫硫裝置值得借鑒和推廣的一項(xiàng)技術(shù)。
1.系統(tǒng)介紹
1.1風(fēng)煙系統(tǒng)簡(jiǎn)介
浙江錢清發(fā)電有限責(zé)任公司#2機(jī)組鍋爐采用420t/h超高壓自然循環(huán)、一次中間再熱鍋爐，銘牌主蒸汽出力420t/h，最大蒸汽出力430t/h，理論煙氣量547000N m3/h。
引風(fēng)機(jī)為兩臺(tái)1788B/1615型離心風(fēng)機(jī)，風(fēng)壓為8255Pa，風(fēng)機(jī)流量為420048m3/h，配YKK630-6電機(jī)，電機(jī)容量為1300kW，電機(jī)額定電流為152.2A，電機(jī)轉(zhuǎn)速為990r/min。使用YOTGC1000/1000液力耦合器，功率為640-1860kW，輸入轉(zhuǎn)速為950r/min。
爐膛壓力在小于─800Pa或大于┼1100Pa時(shí),延時(shí)1.5秒，鍋爐MFT。
爐后脫硫系統(tǒng)采用石灰石/石膏濕法煙氣脫硫系統(tǒng)，吸收塔采用美國(guó)巴威(B&W)公司托盤噴淋塔，并配有三臺(tái)漿液再循環(huán)泵和三臺(tái)氧化風(fēng)機(jī)，保證脫硫效率在90%以上，整個(gè)脫硫島系統(tǒng)理論最高壓損為3035Pa，另設(shè)有旁路煙道及旁路擋板，用于投切脫硫系統(tǒng)，脫硫島無(wú)增壓風(fēng)機(jī)，脫硫島煙氣動(dòng)力由鍋爐引風(fēng)機(jī)提供。
1.2煙氣系統(tǒng)保護(hù)
爐后煙氣脫硫系統(tǒng)與鍋爐煙氣系統(tǒng)緊密相連，確保鍋爐的安全運(yùn)行，是脫硫系統(tǒng)在保護(hù)控制邏輯設(shè)計(jì)時(shí)必須重視的問(wèn)題。我公司煙氣系統(tǒng)保護(hù)控制邏輯如下:
在以下情況之一發(fā)生時(shí)，煙氣走旁路,脫硫裝置撤出運(yùn)行：
a)FGD進(jìn)口煙氣溫度低于119℃并超過(guò)5分鐘;
b)FGD進(jìn)口煙氣溫度高于170℃并超過(guò)5分鐘;
c)FGD進(jìn)口煙氣含塵量高于400mg/Nm3并超過(guò)10分鐘;
i)二臺(tái)引風(fēng)機(jī)同時(shí)跳閘(根據(jù)引風(fēng)機(jī)電流<30A判斷)
d)鍋爐投油時(shí);
e)進(jìn)口擋板門或出口擋板門關(guān);
f)GGH故障停運(yùn);
g)三臺(tái)循環(huán)泵全部跳閘;(同時(shí)停運(yùn))
h)鍋爐MFT。
由FGD運(yùn)行方式切換為煙氣旁路運(yùn)行方式的煙氣擋板操作步驟(自動(dòng)或手動(dòng))：打開(kāi)煙氣旁路檔板;待旁路檔板全開(kāi)時(shí)，關(guān)閉原煙氣入口檔板和凈煙氣出口檔板。當(dāng)發(fā)生a)、b)、c)、d)、f)、i)情況之一時(shí)，常速打開(kāi)煙氣旁路擋板，即旁路擋板采用脈沖步進(jìn)式打開(kāi)。(時(shí)間約為4-5分鐘)減少由此造成的鍋爐爐膛壓力波動(dòng);當(dāng)發(fā)生e)、g)、h)情況之一時(shí)，快開(kāi)旁路擋板，即一次開(kāi)到位，時(shí)間約為28秒，快開(kāi)成立優(yōu)先于常速成立。
當(dāng)FGD進(jìn)口煙氣溫度高于155℃時(shí)將發(fā)出報(bào)警，運(yùn)行人員應(yīng)加強(qiáng)對(duì)煙溫的監(jiān)視，根據(jù)機(jī)組設(shè)備的運(yùn)行情況，必要時(shí)可提前用常速將FGD系統(tǒng)切至旁路。
2.系統(tǒng)投切分析
由于該脫硫系統(tǒng)無(wú)增壓風(fēng)機(jī)，僅依靠鍋爐引風(fēng)機(jī)提供相應(yīng)動(dòng)力。在投入脫硫前和投入脫硫后，脫硫島煙氣壓力穩(wěn)定，引風(fēng)機(jī)運(yùn)行狀況相對(duì)穩(wěn)定，能保證機(jī)組安全、穩(wěn)定運(yùn)行。只有當(dāng)爐后脫硫島煙氣阻力發(fā)生變化時(shí)，引風(fēng)機(jī)需做出一定調(diào)整，調(diào)整速率過(guò)快會(huì)影響爐膛燃燒，因此，在脫硫系統(tǒng)投切和漿液再循環(huán)泵啟停時(shí)，較易產(chǎn)生不良情況。
針對(duì)以上兩種情況，我們分別進(jìn)行試驗(yàn)：
2.1旁路擋板開(kāi)關(guān)對(duì)鍋爐影響
在50萬(wàn)m3/h煙氣量下，旁路擋板為手動(dòng)關(guān)閉動(dòng)作，脫硫系統(tǒng)為投入過(guò)程，得到下列曲線關(guān)系：
整個(gè)投入過(guò)程，爐膛負(fù)壓最大為：124Pa;最小為：-121Pa。為減少對(duì)機(jī)組主設(shè)備系統(tǒng)的影響，F(xiàn)GD旁路擋板投入時(shí)間約5分鐘，避免造成瞬時(shí)爐膛負(fù)壓過(guò)高或過(guò)低，引起鍋爐MFT動(dòng)作。
在50萬(wàn)m3/h煙氣量下，旁路擋板為手動(dòng)打開(kāi)動(dòng)作，脫硫系統(tǒng)為切除過(guò)程，得到下列曲線關(guān)系：
文章摘要：
本文主要介紹了浙江錢清發(fā)電有限責(zé)任公司#2爐煙氣脫硫裝置，該脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，利用鍋爐引風(fēng)機(jī)提供脫硫島阻力降，簡(jiǎn)化了脫硫系統(tǒng)，減少了設(shè)備購(gòu)置費(fèi)用，降低了設(shè)備運(yùn)行維護(hù)成本
正文：
前言
目前國(guó)內(nèi)運(yùn)行及在裝的FGD系統(tǒng)，基本上都配有增壓風(fēng)機(jī)。本文主要介紹了浙江錢清發(fā)電有限責(zé)任公司#2爐煙氣脫硫裝置，該脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，利用鍋爐引風(fēng)機(jī)提供脫硫島阻力降，簡(jiǎn)化了脫硫系統(tǒng)，減少了設(shè)備購(gòu)置費(fèi)用，降低了設(shè)備運(yùn)行維護(hù)成本。
脫硫島是否要配增壓風(fēng)機(jī)，當(dāng)意外事故需要脫硫系統(tǒng)快速切除或一臺(tái)甚至二臺(tái)漿液再循環(huán)泵跳閘時(shí)，是否會(huì)影響主設(shè)備系統(tǒng)正常運(yùn)行甚至造成鍋爐MFT，在FGD系統(tǒng)方案討論及初步設(shè)計(jì)時(shí)，存在不少擔(dān)心及爭(zhēng)論。因此，F(xiàn)GD參建各方以嚴(yán)謹(jǐn)科學(xué)的態(tài)度，分析了FGD系統(tǒng)發(fā)生意外事故時(shí)可能對(duì)主設(shè)備系統(tǒng)造成的影響，在控制邏輯設(shè)計(jì)時(shí)，采取種種預(yù)防措施，以確保主設(shè)備的安全。二年來(lái)的運(yùn)行實(shí)踐證明，無(wú)增壓風(fēng)機(jī)濕法煙氣脫硫技術(shù)是可行的，運(yùn)行是穩(wěn)定的、安全的，是新建電廠配套脫硫裝置值得借鑒和推廣的一項(xiàng)技術(shù)。
1.系統(tǒng)介紹
1.1風(fēng)煙系統(tǒng)簡(jiǎn)介
浙江錢清發(fā)電有限責(zé)任公司#2機(jī)組鍋爐采用420t/h超高壓自然循環(huán)、一次中間再熱鍋爐，銘牌主蒸汽出力420t/h，最大蒸汽出力430t/h，理論煙氣量547000N m3/h。
引風(fēng)機(jī)為兩臺(tái)1788B/1615型離心風(fēng)機(jī)，風(fēng)壓為8255Pa，風(fēng)機(jī)流量為420048m3/h，配YKK630-6電機(jī)，電機(jī)容量為1300kW，電機(jī)額定電流為152.2A，電機(jī)轉(zhuǎn)速為990r/min。使用YOTGC1000/1000液力耦合器，功率為640-1860kW，輸入轉(zhuǎn)速為950r/min。
爐膛壓力在小于─800Pa或大于┼1100Pa時(shí),延時(shí)1.5秒，鍋爐MFT。
爐后脫硫系統(tǒng)采用石灰石/石膏濕法煙氣脫硫系統(tǒng)，吸收塔采用美國(guó)巴威(B&W)公司托盤噴淋塔，并配有三臺(tái)漿液再循環(huán)泵和三臺(tái)氧化風(fēng)機(jī)，保證脫硫效率在90%以上，整個(gè)脫硫島系統(tǒng)理論最高壓損為3035Pa，另設(shè)有旁路煙道及旁路擋板，用于投切脫硫系統(tǒng)，脫硫島無(wú)增壓風(fēng)機(jī)，脫硫島煙氣動(dòng)力由鍋爐引風(fēng)機(jī)提供。
1.2煙氣系統(tǒng)保護(hù)
爐后煙氣脫硫系統(tǒng)與鍋爐煙氣系統(tǒng)緊密相連，確保鍋爐的安全運(yùn)行，是脫硫系統(tǒng)在保護(hù)控制邏輯設(shè)計(jì)時(shí)必須重視的問(wèn)題。我公司煙氣系統(tǒng)保護(hù)控制邏輯如下:
在以下情況之一發(fā)生時(shí)，煙氣走旁路,脫硫裝置撤出運(yùn)行：
a)FGD進(jìn)口煙氣溫度低于119℃并超過(guò)5分鐘;
b)FGD進(jìn)口煙氣溫度高于170℃并超過(guò)5分鐘;
c)FGD進(jìn)口煙氣含塵量高于400mg/Nm3并超過(guò)10分鐘;
i)二臺(tái)引風(fēng)機(jī)同時(shí)跳閘(根據(jù)引風(fēng)機(jī)電流<30A判斷)
d)鍋爐投油時(shí);
e)進(jìn)口擋板門或出口擋板門關(guān);
f)GGH故障停運(yùn);
g)三臺(tái)循環(huán)泵全部跳閘;(同時(shí)停運(yùn))
h)鍋爐MFT。
由FGD運(yùn)行方式切換為煙氣旁路運(yùn)行方式的煙氣擋板操作步驟(自動(dòng)或手動(dòng))：打開(kāi)煙氣旁路檔板;待旁路檔板全開(kāi)時(shí)，關(guān)閉原煙氣入口檔板和凈煙氣出口檔板。當(dāng)發(fā)生a)、b)、c)、d)、f)、i)情況之一時(shí)，常速打開(kāi)煙氣旁路擋板，即旁路擋板采用脈沖步進(jìn)式打開(kāi)。(時(shí)間約為4-5分鐘)減少由此造成的鍋爐爐膛壓力波動(dòng);當(dāng)發(fā)生e)、g)、h)情況之一時(shí)，快開(kāi)旁路擋板，即一次開(kāi)到位，時(shí)間約為28秒，快開(kāi)成立優(yōu)先于常速成立。
當(dāng)FGD進(jìn)口煙氣溫度高于155℃時(shí)將發(fā)出報(bào)警，運(yùn)行人員應(yīng)加強(qiáng)對(duì)煙溫的監(jiān)視，根據(jù)機(jī)組設(shè)備的運(yùn)行情況，必要時(shí)可提前用常速將FGD系統(tǒng)切至旁路。
2.系統(tǒng)投切分析
由于該脫硫系統(tǒng)無(wú)增壓風(fēng)機(jī)，僅依靠鍋爐引風(fēng)機(jī)提供相應(yīng)動(dòng)力。在投入脫硫前和投入脫硫后，脫硫島煙氣壓力穩(wěn)定，引風(fēng)機(jī)運(yùn)行狀況相對(duì)穩(wěn)定，能保證機(jī)組安全、穩(wěn)定運(yùn)行。只有當(dāng)爐后脫硫島煙氣阻力發(fā)生變化時(shí)，引風(fēng)機(jī)需做出一定調(diào)整，調(diào)整速率過(guò)快會(huì)影響爐膛燃燒，因此，在脫硫系統(tǒng)投切和漿液再循環(huán)泵啟停時(shí)，較易產(chǎn)生不良情況。
針對(duì)以上兩種情況，我們分別進(jìn)行試驗(yàn)：
2.1旁路擋板開(kāi)關(guān)對(duì)鍋爐影響
在50萬(wàn)m3/h煙氣量下，旁路擋板為手動(dòng)關(guān)閉動(dòng)作，脫硫系統(tǒng)為投入過(guò)程，得到下列曲線關(guān)系：
整個(gè)投入過(guò)程，爐膛負(fù)壓最大為：124Pa;最小為：-121Pa。為減少對(duì)機(jī)組主設(shè)備系統(tǒng)的影響，F(xiàn)GD旁路擋板投入時(shí)間約5分鐘，避免造成瞬時(shí)爐膛負(fù)壓過(guò)高或過(guò)低，引起鍋爐MFT動(dòng)作。
在50萬(wàn)m3/h煙氣量下，旁路擋板為手動(dòng)打開(kāi)動(dòng)作，脫硫系統(tǒng)為切除過(guò)程，得到下列曲線關(guān)系：
整個(gè)切除過(guò)程，爐膛負(fù)壓最大為：140Pa;最小為：-60Pa。為減少對(duì)機(jī)組主設(shè)備系統(tǒng)的影響，F(xiàn)GD旁路擋板切除時(shí)間約5分鐘，避免造成瞬時(shí)爐膛負(fù)壓過(guò)高或過(guò)低，引起鍋爐MFT動(dòng)作。
試驗(yàn)表明：脫硫系統(tǒng)正常投入和切除過(guò)程，引風(fēng)機(jī)有足夠的調(diào)節(jié)能力，鍋爐爐膛負(fù)壓未發(fā)生劇烈變化，但整個(gè)投入和切除過(guò)程應(yīng)盡可能慢，減少煙氣壓力波動(dòng)對(duì)爐膛負(fù)壓的影響。而且當(dāng)旁路擋板開(kāi)度小于20%時(shí)對(duì)鍋爐影響較大，應(yīng)更加注意小心;當(dāng)旁路擋板開(kāi)度大于20%時(shí)對(duì)鍋爐影響較小，可稍加注意。同樣，在旁路擋板關(guān)閉時(shí)，最后的20%對(duì)鍋爐影響較大，應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)視和聯(lián)絡(luò)。
系統(tǒng)在正常投、切時(shí)，采用手動(dòng)操作，機(jī)爐集控與脫硫集控用電話或?qū)χv機(jī)保持聯(lián)系，保證系統(tǒng)安全運(yùn)行，整個(gè)投、切時(shí)間不小于5分鐘。但出于對(duì)脫硫島設(shè)備的保護(hù)，在進(jìn)入FGD的煙溫、含塵(煙氣粉塵濃度)超標(biāo)以及GGH故障等，有必要使旁路擋板在事故狀態(tài)時(shí)自動(dòng)打開(kāi)，切除脫硫島。為減少對(duì)主設(shè)備系統(tǒng)的影響，我們?cè)诳刂撇呗陨吓月窊醢宀捎妹}沖慢開(kāi)方式，每個(gè)脈沖信號(hào)間隔25秒，擋板全開(kāi)時(shí)間不小于6分鐘，即防止了機(jī)組異常情況的發(fā)生，又保護(hù)了脫硫島內(nèi)設(shè)備。
當(dāng)運(yùn)行的二臺(tái)或三臺(tái)循環(huán)泵全部跳閘或鍋爐MFT，在這極端情況下，為保護(hù)脫硫設(shè)備，避免重大損失，旁路擋板在28秒內(nèi)快速全開(kāi)，快速切除脫硫島。
2.2再循環(huán)泵切換對(duì)鍋爐影響
為確保運(yùn)行安全，脫硫島的三臺(tái)循環(huán)泵分別接于廠用電6kVA,B段，正常運(yùn)行工況下(指燃煤含硫率小于1.06%)，運(yùn)行的2臺(tái)循環(huán)泵，通常為#1、#3泵，接于6kVA,B段，以降低循環(huán)泵全部跳閘的機(jī)率。
在正常操作時(shí)，如將#1、#3漿液再循環(huán)泵切換為#2、#3漿液再循環(huán)泵運(yùn)行，脫硫系統(tǒng)原 煙氣壓力發(fā)生一定波動(dòng)，#1、#2引風(fēng)機(jī)相應(yīng)做出調(diào)整，以穩(wěn)定鍋爐正常運(yùn)行，操作過(guò)程是先開(kāi)啟#2循環(huán)泵，穩(wěn)定后再停用#1循環(huán)泵。在50萬(wàn)m3/h煙氣量下，記錄的具體數(shù)據(jù)如下：
1)二臺(tái)運(yùn)行時(shí)增開(kāi)一臺(tái)，三臺(tái)運(yùn)行，兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)電流平均增加5～8A，原煙氣壓力增加200～500Pa。
2)三臺(tái)運(yùn)行時(shí)停開(kāi)(運(yùn))一臺(tái)，二臺(tái)運(yùn)行，兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)電流平均降低4～6A，原煙氣壓力降低250～450Pa。
3)爐膛負(fù)壓波動(dòng)極值為：+120Pa~-183Pa。
試驗(yàn)表明：漿液再循環(huán)泵的切換對(duì)鍋爐影響不大，引風(fēng)機(jī)稍做調(diào)整，即可克服煙氣壓力帶來(lái)的波動(dòng)，將鍋爐調(diào)整正常，保證脫硫系統(tǒng)與整套發(fā)電機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行。
3.二年運(yùn)行概況
我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫裝置，于2002年4月16日正式開(kāi)工;2003年4月18日首次導(dǎo)入煙氣進(jìn)行調(diào)試;2003年7月2日完成168小時(shí)試運(yùn)行;在2003年9月1日至13日，由浙江省電力試驗(yàn)研究所對(duì)#2FGD系統(tǒng)進(jìn)行了性能測(cè)試及考核試驗(yàn),而后投入商業(yè)運(yùn)行。在煤種含硫1.06，負(fù)荷分別為100%MCR、70%MCR，以及煤種含硫1.4，100%MCR時(shí)，做了性能考核試驗(yàn)，在試驗(yàn)過(guò)程中，三項(xiàng)功能保證全部合格，八項(xiàng)性能保證除噪音一項(xiàng)，也都合格。
現(xiàn)將從2003年9月開(kāi)始二年來(lái)運(yùn)行情況介紹如下：2003年9月至2005年8月,#2鍋爐運(yùn)行總時(shí)間為16345小時(shí),脫硫系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)間為15946小時(shí)，脫硫系統(tǒng)投運(yùn)率97.55%,平均脫硫效率91.38%，脫除SO211690余噸,具體數(shù)據(jù)如下：
日期 鍋 爐
運(yùn)行小時(shí) 脫硫系統(tǒng)
運(yùn)行小時(shí) 脫硫系統(tǒng)
投運(yùn)率%平均脫硫
效率%SO2去除量(噸)
2003年/9月 72069997.1091.52393.6
10月 744744100.0092.90409.5
11月 72066992.9090.10438.5
12月 74470294.3591.35379.4
2004年/1月 45043496.4092.80273.6
2月 69666695.6990.11585.6
3月 74473495.6690.74517.9
4月 720720100.0090.84516.1
5月 71968495.1391.66545.9
6月 63060295.6091.04383.5
7月 744744100.0091.59462.7
8月 74473198.2591.18495.5
9月 720720100.0091.08461.8
10月 72869695.6091.91436.7
11月 577577100.0091.17391.0
12月 72070097.2290.11454.7
2005年/1月 744744100.0091.41647.5
2月 430430100.0090.19325.3
3月 74473698.9290.28692.0
4月 72069195.9790.98670.0
5月 55554197.4892.65552.0
6月 73372098.2392.75586.4
7月 74472497.3192.23623.0
8月 55553896.9391.16447.8
總計(jì) 16345 15946 97.5591.3811690
我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫裝置是浙江天地環(huán)保公司第一次實(shí)施的(國(guó)產(chǎn)化率較高的)脫硫工程,在系統(tǒng)設(shè)計(jì)、安裝、設(shè)備選型等環(huán)節(jié)存在一些缺陷,同時(shí)我公司運(yùn)行、管理人員接觸濕法脫硫時(shí)間不長(zhǎng)、經(jīng)驗(yàn)不足，在二年的運(yùn)行中也出現(xiàn)了一些問(wèn)題,但從總的情況來(lái)看，運(yùn)行情況基本穩(wěn)定良好，各項(xiàng)指標(biāo)均能達(dá)到設(shè)計(jì)值。
由于該脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，我們?cè)谶\(yùn)行中格外給予關(guān)注。因機(jī)組停役、脫硫裝置檢修、試驗(yàn)等原因，二年來(lái)，脫硫系統(tǒng)共計(jì)撤出運(yùn)行34次，極大多數(shù)為有計(jì)劃手動(dòng)撤出，機(jī)爐集控與脫硫控制采用電話或?qū)χv機(jī)聯(lián)系，撤出過(guò)程平穩(wěn)，爐膛負(fù)壓波動(dòng)在100Pa～200Pa之間。脫硫系統(tǒng)投運(yùn)以來(lái)的二年多時(shí)間里，除了幾次保護(hù)誤動(dòng)，沒(méi)有因運(yùn)行異常而導(dǎo)致保護(hù)動(dòng)作。
保護(hù)誤動(dòng)大致情況如下：
(1)2003年6月27日，由于#2爐2號(hào)角中排油槍推進(jìn)信號(hào)誤發(fā)，造成#2爐脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動(dòng)作打開(kāi)。原因是天下雨，雨水滲入油槍控制箱，導(dǎo)致2號(hào)角中排油槍推進(jìn)行程開(kāi)關(guān)絕緣下降，誤接通。隨后運(yùn)行人員在CRT上撤出“油槍投入切旁路”聯(lián)鎖開(kāi)關(guān)，手動(dòng)關(guān)閉旁路煙道擋板。經(jīng)熱工人員處理后，系統(tǒng)恢復(fù)正常。運(yùn)行人員逐投入“油槍投入切旁路”聯(lián)鎖開(kāi)關(guān)。
(2)2003年7月7日，由于同樣原因，#2爐2號(hào)角中排油槍推進(jìn)信號(hào)再次誤發(fā)信號(hào)，造成#2爐脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動(dòng)作打開(kāi)。經(jīng)熱工人員處理后，恢復(fù)正常。
二次油槍推進(jìn)信號(hào)誤發(fā)，引起脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動(dòng)作常速打開(kāi)，爐膛負(fù)壓波動(dòng)均在100Pa～200Pa之間，說(shuō)明保護(hù)控制邏輯設(shè)計(jì)是正確的。同時(shí)，由于二次誤動(dòng)，我們采取如下預(yù)防措施：⑴在油槍控制箱上加裝防護(hù)罩;⑵在#2FGD聯(lián)鎖保護(hù)中的鍋爐投油保護(hù)上加裝投撤小開(kāi)關(guān)。投油助燃，是有計(jì)劃的可控行為，只在鍋爐準(zhǔn)備投油時(shí)，經(jīng)聯(lián)系確認(rèn)后投上保護(hù)小開(kāi)關(guān)，避免誤動(dòng)。
(3)2005年2月16日，熱工人員在檢修出口煙道擋板執(zhí)行機(jī)構(gòu)時(shí)，因處理不當(dāng)，在投運(yùn)#2FGD時(shí)，造成出口擋板開(kāi)信號(hào)未反饋，在運(yùn)行人員投入旁路擋板聯(lián)鎖開(kāi)關(guān)后，旁路擋板快開(kāi)動(dòng)作，運(yùn)行人員立即撤聯(lián)鎖開(kāi)關(guān)，旁路擋板停在10%處，此時(shí)爐膛負(fù)壓變化為-98～142Pa。后熱工人員在DCS組態(tài)中對(duì)相關(guān)的RS觸發(fā)器進(jìn)行復(fù)位，系統(tǒng)恢復(fù)正常。
此次旁路擋板快開(kāi)誤動(dòng)，因運(yùn)行人員快速處理，沒(méi)有記錄爐膛出口壓力變化的全過(guò)程，但從旁路擋板10%開(kāi)度時(shí)，爐膛出口壓力的微小波動(dòng)，我們可判定，旁路擋板快開(kāi)動(dòng)作時(shí)，鍋爐爐膛出口壓力的變化，不會(huì)導(dǎo)致MFT。
從二年的運(yùn)行實(shí)踐可以確定，脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，運(yùn)行是安全的。
脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，運(yùn)行中在經(jīng)濟(jì)性上是否有利，我們通過(guò)與與裝置增壓風(fēng)機(jī)電廠的對(duì)比，來(lái)作簡(jiǎn)要分析：
浙江肖山電廠二臺(tái)420t/h 鍋爐的125mW機(jī)組，(已增容至130Mw)原有的二臺(tái)引風(fēng)機(jī)，型號(hào)為Y4-73 ?11 N26.5D, 出力50萬(wàn)M3/H，電機(jī)功率700KW,額定電流80.3A 。在脫硫改造項(xiàng)目中，由天地公司實(shí) 施，二臺(tái)機(jī)組共用一套脫硫系統(tǒng)，,配置一臺(tái)3000kW增壓風(fēng)機(jī),在二臺(tái)機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，引風(fēng)機(jī)電流60+60，約120A，增壓風(fēng)機(jī)電流250～270A，當(dāng)一臺(tái)機(jī)組運(yùn)行時(shí)，在常規(guī)三臺(tái)循環(huán)泵運(yùn)行情況下，增壓風(fēng)機(jī)電流150A左右。
我公司不配增壓風(fēng)機(jī)的脫硫系統(tǒng)在滿負(fù)荷(135Mw)運(yùn)行時(shí)，二臺(tái)引風(fēng)機(jī)電流約210A左右。如假設(shè)脫硫島其它用電設(shè)備相同，僅在風(fēng)煙系統(tǒng)上，節(jié)電效果是明顯的，在單臺(tái)機(jī)組運(yùn)行時(shí)效果更甚。當(dāng)然，在設(shè)備檢修維護(hù)方面，費(fèi)用節(jié)約也是可觀的，不作進(jìn)一步探討。
根據(jù)測(cè)試結(jié)果，我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫系統(tǒng)耗電情況如下：當(dāng)滿負(fù)荷(設(shè)計(jì)值)時(shí)，脫硫島耗電量920kWh/h，占#2機(jī)組發(fā)電量0.7%，考慮引風(fēng)機(jī)增加電耗約350 kWh/h(脫硫系統(tǒng)投撤前后，引風(fēng)機(jī)增加的電流)，占#2機(jī)組發(fā)電量的1%左右。
綜上所述，濕法煙氣脫硫技術(shù)不使用增壓風(fēng)機(jī)是切實(shí)可行地。適當(dāng)將鍋爐引風(fēng)機(jī)功率加大，不使用增壓風(fēng)機(jī)可大副降低脫硫系統(tǒng)造價(jià)，減少脫硫系統(tǒng)運(yùn)行維護(hù)成本，是一項(xiàng)非常值得推廣的技術(shù)。
整個(gè)切除過(guò)程，爐膛負(fù)壓最大為：140Pa;最小為：-60Pa。為減少對(duì)機(jī)組主設(shè)備系統(tǒng)的影響，F(xiàn)GD旁路擋板切除時(shí)間約5分鐘，避免造成瞬時(shí)爐膛負(fù)壓過(guò)高或過(guò)低，引起鍋爐MFT動(dòng)作。
試驗(yàn)表明：脫硫系統(tǒng)正常投入和切除過(guò)程，引風(fēng)機(jī)有足夠的調(diào)節(jié)能力，鍋爐爐膛負(fù)壓未發(fā)生劇烈變化，但整個(gè)投入和切除過(guò)程應(yīng)盡可能慢，減少煙氣壓力波動(dòng)對(duì)爐膛負(fù)壓的影響。而且當(dāng)旁路擋板開(kāi)度小于20%時(shí)對(duì)鍋爐影響較大，應(yīng)更加注意小心;當(dāng)旁路擋板開(kāi)度大于20%時(shí)對(duì)鍋爐影響較小，可稍加注意。同樣，在旁路擋板關(guān)閉時(shí)，最后的20%對(duì)鍋爐影響較大，應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)視和聯(lián)絡(luò)。
系統(tǒng)在正常投、切時(shí)，采用手動(dòng)操作，機(jī)爐集控與脫硫集控用電話或?qū)χv機(jī)保持聯(lián)系，保證系統(tǒng)安全運(yùn)行，整個(gè)投、切時(shí)間不小于5分鐘。但出于對(duì)脫硫島設(shè)備的保護(hù)，在進(jìn)入FGD的煙溫、含塵(煙氣粉塵濃度)超標(biāo)以及GGH故障等，有必要使旁路擋板在事故狀態(tài)時(shí)自動(dòng)打開(kāi)，切除脫硫島。為減少對(duì)主設(shè)備系統(tǒng)的影響，我們?cè)诳刂撇呗陨吓月窊醢宀捎妹}沖慢開(kāi)方式，每個(gè)脈沖信號(hào)間隔25秒，擋板全開(kāi)時(shí)間不小于6分鐘，即防止了機(jī)組異常情況的發(fā)生，又保護(hù)了脫硫島內(nèi)設(shè)備。
當(dāng)運(yùn)行的二臺(tái)或三臺(tái)循環(huán)泵全部跳閘或鍋爐MFT，在這極端情況下，為保護(hù)脫硫設(shè)備，避免重大損失，旁路擋板在28秒內(nèi)快速全開(kāi)，快速切除脫硫島。
2.2再循環(huán)泵切換對(duì)鍋爐影響
為確保運(yùn)行安全，脫硫島的三臺(tái)循環(huán)泵分別接于廠用電6kVA,B段，正常運(yùn)行工況下(指燃煤含硫率小于1.06%)，運(yùn)行的2臺(tái)循環(huán)泵，通常為#1、#3泵，接于6kVA,B段，以降低循環(huán)泵全部跳閘的機(jī)率。
在正常操作時(shí)，如將#1、#3漿液再循環(huán)泵切換為#2、#3漿液再循環(huán)泵運(yùn)行，脫硫系統(tǒng)原 煙氣壓力發(fā)生一定波動(dòng)，#1、#2引風(fēng)機(jī)相應(yīng)做出調(diào)整，以穩(wěn)定鍋爐正常運(yùn)行，操作過(guò)程是先開(kāi)啟#2循環(huán)泵，穩(wěn)定后再停用#1循環(huán)泵。在50萬(wàn)m3/h煙氣量下，記錄的具體數(shù)據(jù)如下：
1)二臺(tái)運(yùn)行時(shí)增開(kāi)一臺(tái)，三臺(tái)運(yùn)行，兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)電流平均增加5～8A，原煙氣壓力增加200～500Pa。
2)三臺(tái)運(yùn)行時(shí)停開(kāi)(運(yùn))一臺(tái)，二臺(tái)運(yùn)行，兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)電流平均降低4～6A，原煙氣壓力降低250～450Pa。
3)爐膛負(fù)壓波動(dòng)極值為：+120Pa~-183Pa。
試驗(yàn)表明：漿液再循環(huán)泵的切換對(duì)鍋爐影響不大，引風(fēng)機(jī)稍做調(diào)整，即可克服煙氣壓力帶來(lái)的波動(dòng)，將鍋爐調(diào)整正常，保證脫硫系統(tǒng)與整套發(fā)電機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行。
3.二年運(yùn)行概況
我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫裝置，于2002年4月16日正式開(kāi)工;2003年4月18日首次導(dǎo)入煙氣進(jìn)行調(diào)試;2003年7月2日完成168小時(shí)試運(yùn)行;在2003年9月1日至13日，由浙江省電力試驗(yàn)研究所對(duì)#2FGD系統(tǒng)進(jìn)行了性能測(cè)試及考核試驗(yàn),而后投入商業(yè)運(yùn)行。在煤種含硫1.06，負(fù)荷分別為100%MCR、70%MCR，以及煤種含硫1.4，100%MCR時(shí)，做了性能考核試驗(yàn)，在試驗(yàn)過(guò)程中，三項(xiàng)功能保證全部合格，八項(xiàng)性能保證除噪音一項(xiàng)，也都合格。
現(xiàn)將從2003年9月開(kāi)始二年來(lái)運(yùn)行情況介紹如下：2003年9月至2005年8月,#2鍋爐運(yùn)行總時(shí)間為16345小時(shí),脫硫系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)間為15946小時(shí)，脫硫系統(tǒng)投運(yùn)率97.55%,平均脫硫效率91.38%，脫除SO211690余噸,具體數(shù)據(jù)如下：
日期 鍋 爐
運(yùn)行小時(shí) 脫硫系統(tǒng)
運(yùn)行小時(shí) 脫硫系統(tǒng)
投運(yùn)率%平均脫硫
效率%SO2去除量(噸)
2003年/9月 72069997.1091.52393.6
10月 744744100.0092.90409.5
11月 72066992.9090.10438.5
12月 74470294.3591.35379.4
2004年/1月 45043496.4092.80273.6
2月 69666695.6990.11585.6
3月 74473495.6690.74517.9
4月 720720100.0090.84516.1
5月 71968495.1391.66545.9
6月 63060295.6091.04383.5
7月 744744100.0091.59462.7
8月 74473198.2591.18495.5
9月 720720100.0091.08461.8
10月 72869695.6091.91436.7
11月 577577100.0091.17391.0
12月 72070097.2290.11454.7
2005年/1月 744744100.0091.41647.5
2月 430430100.0090.19325.3
3月 74473698.9290.28692.0
4月 72069195.9790.98670.0
5月 55554197.4892.65552.0
6月 73372098.2392.75586.4
7月 74472497.3192.23623.0
8月 55553896.9391.16447.8
總計(jì) 16345 15946 97.5591.3811690
我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫裝置是浙江天地環(huán)保公司第一次實(shí)施的(國(guó)產(chǎn)化率較高的)脫硫工程,在系統(tǒng)設(shè)計(jì)、安裝、設(shè)備選型等環(huán)節(jié)存在一些缺陷,同時(shí)我公司運(yùn)行、管理人員接觸濕法脫硫時(shí)間不長(zhǎng)、經(jīng)驗(yàn)不足，在二年的運(yùn)行中也出現(xiàn)了一些問(wèn)題,但從總的情況來(lái)看，運(yùn)行情況基本穩(wěn)定良好，各項(xiàng)指標(biāo)均能達(dá)到設(shè)計(jì)值。
由于該脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，我們?cè)谶\(yùn)行中格外給予關(guān)注。因機(jī)組停役、脫硫裝置檢修、試驗(yàn)等原因，二年來(lái)，脫硫系統(tǒng)共計(jì)撤出運(yùn)行34次，極大多數(shù)為有計(jì)劃手動(dòng)撤出，機(jī)爐集控與脫硫控制采用電話或?qū)χv機(jī)聯(lián)系，撤出過(guò)程平穩(wěn)，爐膛負(fù)壓波動(dòng)在100Pa～200Pa之間。脫硫系統(tǒng)投運(yùn)以來(lái)的二年多時(shí)間里，除了幾次保護(hù)誤動(dòng)，沒(méi)有因運(yùn)行異常而導(dǎo)致保護(hù)動(dòng)作。
保護(hù)誤動(dòng)大致情況如下：
(1)2003年6月27日，由于#2爐2號(hào)角中排油槍推進(jìn)信號(hào)誤發(fā)，造成#2爐脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動(dòng)作打開(kāi)。原因是天下雨，雨水滲入油槍控制箱，導(dǎo)致2號(hào)角中排油槍推進(jìn)行程開(kāi)關(guān)絕緣下降，誤接通。隨后運(yùn)行人員在CRT上撤出“油槍投入切旁路”聯(lián)鎖開(kāi)關(guān)，手動(dòng)關(guān)閉旁路煙道擋板。經(jīng)熱工人員處理后，系統(tǒng)恢復(fù)正常。運(yùn)行人員逐投入“油槍投入切旁路”聯(lián)鎖開(kāi)關(guān)。
(2)2003年7月7日，由于同樣原因，#2爐2號(hào)角中排油槍推進(jìn)信號(hào)再次誤發(fā)信號(hào)，造成#2爐脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動(dòng)作打開(kāi)。經(jīng)熱工人員處理后，恢復(fù)正常。
二次油槍推進(jìn)信號(hào)誤發(fā)，引起脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動(dòng)作常速打開(kāi)，爐膛負(fù)壓波動(dòng)均在100Pa～200Pa之間，說(shuō)明保護(hù)控制邏輯設(shè)計(jì)是正確的。同時(shí)，由于二次誤動(dòng)，我們采取如下預(yù)防措施：⑴在油槍控制箱上加裝防護(hù)罩;⑵在#2FGD聯(lián)鎖保護(hù)中的鍋爐投油保護(hù)上加裝投撤小開(kāi)關(guān)。投油助燃，是有計(jì)劃的可控行為，只在鍋爐準(zhǔn)備投油時(shí)，經(jīng)聯(lián)系確認(rèn)后投上保護(hù)小開(kāi)關(guān)，避免誤動(dòng)。
(3)2005年2月16日，熱工人員在檢修出口煙道擋板執(zhí)行機(jī)構(gòu)時(shí)，因處理不當(dāng)，在投運(yùn)#2FGD時(shí)，造成出口擋板開(kāi)信號(hào)未反饋，在運(yùn)行人員投入旁路擋板聯(lián)鎖開(kāi)關(guān)后，旁路擋板快開(kāi)動(dòng)作，運(yùn)行人員立即撤聯(lián)鎖開(kāi)關(guān)，旁路擋板停在10%處，此時(shí)爐膛負(fù)壓變化為-98～142Pa。后熱工人員在DCS組態(tài)中對(duì)相關(guān)的RS觸發(fā)器進(jìn)行復(fù)位，系統(tǒng)恢復(fù)正常。
此次旁路擋板快開(kāi)誤動(dòng)，因運(yùn)行人員快速處理，沒(méi)有記錄爐膛出口壓力變化的全過(guò)程，但從旁路擋板10%開(kāi)度時(shí)，爐膛出口壓力的微小波動(dòng)，我們可判定，旁路擋板快開(kāi)動(dòng)作時(shí)，鍋爐爐膛出口壓力的變化，不會(huì)導(dǎo)致MFT。
從二年的運(yùn)行實(shí)踐可以確定，脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，運(yùn)行是安全的。
脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，運(yùn)行中在經(jīng)濟(jì)性上是否有利，我們通過(guò)與與裝置增壓風(fēng)機(jī)電廠的對(duì)比，來(lái)作簡(jiǎn)要分析：
浙江肖山電廠二臺(tái)420t/h 鍋爐的125mW機(jī)組，(已增容至130Mw)原有的二臺(tái)引風(fēng)機(jī)，型號(hào)為Y4-73 ?11 N26.5D, 出力50萬(wàn)M3/H，電機(jī)功率700KW,額定電流80.3A 。在脫硫改造項(xiàng)目中，由天地公司實(shí) 施，二臺(tái)機(jī)組共用一套脫硫系統(tǒng)，,配置一臺(tái)3000kW增壓風(fēng)機(jī),在二臺(tái)機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，引風(fēng)機(jī)電流60+60，約120A，增壓風(fēng)機(jī)電流250～270A，當(dāng)一臺(tái)機(jī)組運(yùn)行時(shí)，在常規(guī)三臺(tái)循環(huán)泵運(yùn)行情況下，增壓風(fēng)機(jī)電流150A左右。
我公司不配增壓風(fēng)機(jī)的脫硫系統(tǒng)在滿負(fù)荷(135Mw)運(yùn)行時(shí)，二臺(tái)引風(fēng)機(jī)電流約210A左右。如假設(shè)脫硫島其它用電設(shè)備相同，僅在風(fēng)煙系統(tǒng)上，節(jié)電效果是明顯的，在單臺(tái)機(jī)組運(yùn)行時(shí)效果更甚。當(dāng)然，在設(shè)備檢修維護(hù)方面，費(fèi)用節(jié)約也是可觀的，不作進(jìn)一步探討。
根據(jù)測(cè)試結(jié)果，我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫系統(tǒng)耗電情況如下：當(dāng)滿負(fù)荷(設(shè)計(jì)值)時(shí)，脫硫島耗電量920kWh/h，占#2機(jī)組發(fā)電量0.7%，考慮引風(fēng)機(jī)增加電耗約350 kWh/h(脫硫系統(tǒng)投撤前后，引風(fēng)機(jī)增加的電流)，占#2機(jī)組發(fā)電量的1%左右。
綜上所述，濕法煙氣脫硫技術(shù)不使用增壓風(fēng)機(jī)是切實(shí)可行地。適當(dāng)將鍋爐引風(fēng)機(jī)功率加大，不使用增壓風(fēng)機(jī)可大副降低脫硫系統(tǒng)造價(jià)，減少脫硫系統(tǒng)運(yùn)行維護(hù)成本，是一項(xiàng)非常值得推廣的技術(shù)。
整個(gè)切除過(guò)程，爐膛負(fù)壓最大為：140Pa;最小為：-60Pa。為減少對(duì)機(jī)組主設(shè)備系統(tǒng)的影響，F(xiàn)GD旁路擋板切除時(shí)間約5分鐘，避免造成瞬時(shí)爐膛負(fù)壓過(guò)高或過(guò)低，引起鍋爐MFT動(dòng)作。
試驗(yàn)表明：脫硫系統(tǒng)正常投入和切除過(guò)程，引風(fēng)機(jī)有足夠的調(diào)節(jié)能力，鍋爐爐膛負(fù)壓未發(fā)生劇烈變化，但整個(gè)投入和切除過(guò)程應(yīng)盡可能慢，減少煙氣壓力波動(dòng)對(duì)爐膛負(fù)壓的影響。而且當(dāng)旁路擋板開(kāi)度小于20%時(shí)對(duì)鍋爐影響較大，應(yīng)更加注意小心;當(dāng)旁路擋板開(kāi)度大于20%時(shí)對(duì)鍋爐影響較小，可稍加注意。同樣，在旁路擋板關(guān)閉時(shí)，最后的20%對(duì)鍋爐影響較大，應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)視和聯(lián)絡(luò)。
系統(tǒng)在正常投、切時(shí)，采用手動(dòng)操作，機(jī)爐集控與脫硫集控用電話或?qū)χv機(jī)保持聯(lián)系，保證系統(tǒng)安全運(yùn)行，整個(gè)投、切時(shí)間不小于5分鐘。但出于對(duì)脫硫島設(shè)備的保護(hù)，在進(jìn)入FGD的煙溫、含塵(煙氣粉塵濃度)超標(biāo)以及GGH故障等，有必要使旁路擋板在事故狀態(tài)時(shí)自動(dòng)打開(kāi)，切除脫硫島。為減少對(duì)主設(shè)備系統(tǒng)的影響，我們?cè)诳刂撇呗陨吓月窊醢宀捎妹}沖慢開(kāi)方式，每個(gè)脈沖信號(hào)間隔25秒，擋板全開(kāi)時(shí)間不小于6分鐘，即防止了機(jī)組異常情況的發(fā)生，又保護(hù)了脫硫島內(nèi)設(shè)備。
當(dāng)運(yùn)行的二臺(tái)或三臺(tái)循環(huán)泵全部跳閘或鍋爐MFT，在這極端情況下，為保護(hù)脫硫設(shè)備，避免重大損失，旁路擋板在28秒內(nèi)快速全開(kāi)，快速切除脫硫島。
2.2再循環(huán)泵切換對(duì)鍋爐影響
為確保運(yùn)行安全，脫硫島的三臺(tái)循環(huán)泵分別接于廠用電6kVA,B段，正常運(yùn)行工況下(指燃煤含硫率小于1.06%)，運(yùn)行的2臺(tái)循環(huán)泵，通常為#1、#3泵，接于6kVA,B段，以降低循環(huán)泵全部跳閘的機(jī)率。
在正常操作時(shí)，如將#1、#3漿液再循環(huán)泵切換為#2、#3漿液再循環(huán)泵運(yùn)行，脫硫系統(tǒng)原 煙氣壓力發(fā)生一定波動(dòng)，#1、#2引風(fēng)機(jī)相應(yīng)做出調(diào)整，以穩(wěn)定鍋爐正常運(yùn)行，操作過(guò)程是先開(kāi)啟#2循環(huán)泵，穩(wěn)定后再停用#1循環(huán)泵。在50萬(wàn)m3/h煙氣量下，記錄的具體數(shù)據(jù)如下：
1)二臺(tái)運(yùn)行時(shí)增開(kāi)一臺(tái)，三臺(tái)運(yùn)行，兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)電流平均增加5～8A，原煙氣壓力增加200～500Pa。
2)三臺(tái)運(yùn)行時(shí)停開(kāi)(運(yùn))一臺(tái)，二臺(tái)運(yùn)行，兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)電流平均降低4～6A，原煙氣壓力降低250～450Pa。
3)爐膛負(fù)壓波動(dòng)極值為：+120Pa~-183Pa。
試驗(yàn)表明：漿液再循環(huán)泵的切換對(duì)鍋爐影響不大，引風(fēng)機(jī)稍做調(diào)整，即可克服煙氣壓力帶來(lái)的波動(dòng)，將鍋爐調(diào)整正常，保證脫硫系統(tǒng)與整套發(fā)電機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行。
3.二年運(yùn)行概況
我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫裝置，于2002年4月16日正式開(kāi)工;2003年4月18日首次導(dǎo)入煙氣進(jìn)行調(diào)試;2003年7月2日完成168小時(shí)試運(yùn)行;在2003年9月1日至13日，由浙江省電力試驗(yàn)研究所對(duì)#2FGD系統(tǒng)進(jìn)行了性能測(cè)試及考核試驗(yàn),而后投入商業(yè)運(yùn)行。在煤種含硫1.06，負(fù)荷分別為100%MCR、70%MCR，以及煤種含硫1.4，100%MCR時(shí)，做了性能考核試驗(yàn)，在試驗(yàn)過(guò)程中，三項(xiàng)功能保證全部合格，八項(xiàng)性能保證除噪音一項(xiàng)，也都合格。
現(xiàn)將從2003年9月開(kāi)始二年來(lái)運(yùn)行情況介紹如下：2003年9月至2005年8月,#2鍋爐運(yùn)行總時(shí)間為16345小時(shí),脫硫系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)間為15946小時(shí)，脫硫系統(tǒng)投運(yùn)率97.55%,平均脫硫效率91.38%，脫除SO211690余噸,具體數(shù)據(jù)如下：
日期 鍋 爐
運(yùn)行小時(shí) 脫硫系統(tǒng)
運(yùn)行小時(shí) 脫硫系統(tǒng)
投運(yùn)率%平均脫硫
效率%SO2去除量(噸)
2003年/9月 72069997.1091.52393.6
10月 744744100.0092.90409.5
11月 72066992.9090.10438.5
12月 74470294.3591.35379.4
2004年/1月 45043496.4092.80273.6
2月 69666695.6990.11585.6
3月 74473495.6690.74517.9
4月 720720100.0090.84516.1
5月 71968495.1391.66545.9
6月 63060295.6091.04383.5
7月 744744100.0091.59462.7
8月 74473198.2591.18495.5
9月 720720100.0091.08461.8
10月 72869695.6091.91436.7
11月 577577100.0091.17391.0
12月 72070097.2290.11454.7
2005年/1月 744744100.0091.41647.5
2月 430430100.0090.19325.3
3月 74473698.9290.28692.0
4月 72069195.9790.98670.0
5月 55554197.4892.65552.0
6月 73372098.2392.75586.4
7月 74472497.3192.23623.0
8月 55553896.9391.16447.8
總計(jì) 16345 15946 97.5591.3811690
我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫裝置是浙江天地環(huán)保公司第一次實(shí)施的(國(guó)產(chǎn)化率較高的)脫硫工程,在系統(tǒng)設(shè)計(jì)、安裝、設(shè)備選型等環(huán)節(jié)存在一些缺陷,同時(shí)我公司運(yùn)行、管理人員接觸濕法脫硫時(shí)間不長(zhǎng)、經(jīng)驗(yàn)不足，在二年的運(yùn)行中也出現(xiàn)了一些問(wèn)題,但從總的情況來(lái)看，運(yùn)行情況基本穩(wěn)定良好，各項(xiàng)指標(biāo)均能達(dá)到設(shè)計(jì)值。
由于該脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，我們?cè)谶\(yùn)行中格外給予關(guān)注。因機(jī)組停役、脫硫裝置檢修、試驗(yàn)等原因，二年來(lái)，脫硫系統(tǒng)共計(jì)撤出運(yùn)行34次，極大多數(shù)為有計(jì)劃手動(dòng)撤出，機(jī)爐集控與脫硫控制采用電話或?qū)χv機(jī)聯(lián)系，撤出過(guò)程平穩(wěn)，爐膛負(fù)壓波動(dòng)在100Pa～200Pa之間。脫硫系統(tǒng)投運(yùn)以來(lái)的二年多時(shí)間里，除了幾次保護(hù)誤動(dòng)，沒(méi)有因運(yùn)行異常而導(dǎo)致保護(hù)動(dòng)作。
保護(hù)誤動(dòng)大致情況如下：
(1)2003年6月27日，由于#2爐2號(hào)角中排油槍推進(jìn)信號(hào)誤發(fā)，造成#2爐脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動(dòng)作打開(kāi)。原因是天下雨，雨水滲入油槍控制箱，導(dǎo)致2號(hào)角中排油槍推進(jìn)行程開(kāi)關(guān)絕緣下降，誤接通。隨后運(yùn)行人員在CRT上撤出“油槍投入切旁路”聯(lián)鎖開(kāi)關(guān)，手動(dòng)關(guān)閉旁路煙道擋板。經(jīng)熱工人員處理后，系統(tǒng)恢復(fù)正常。運(yùn)行人員逐投入“油槍投入切旁路”聯(lián)鎖開(kāi)關(guān)。
(2)2003年7月7日，由于同樣原因，#2爐2號(hào)角中排油槍推進(jìn)信號(hào)再次誤發(fā)信號(hào)，造成#2爐脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動(dòng)作打開(kāi)。經(jīng)熱工人員處理后，恢復(fù)正常。
二次油槍推進(jìn)信號(hào)誤發(fā)，引起脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動(dòng)作常速打開(kāi)，爐膛負(fù)壓波動(dòng)均在100Pa～200Pa之間，說(shuō)明保護(hù)控制邏輯設(shè)計(jì)是正確的。同時(shí)，由于二次誤動(dòng)，我們采取如下預(yù)防措施：⑴在油槍控制箱上加裝防護(hù)罩;⑵在#2FGD聯(lián)鎖保護(hù)中的鍋爐投油保護(hù)上加裝投撤小開(kāi)關(guān)。投油助燃，是有計(jì)劃的可控行為，只在鍋爐準(zhǔn)備投油時(shí)，經(jīng)聯(lián)系確認(rèn)后投上保護(hù)小開(kāi)關(guān)，避免誤動(dòng)。
(3)2005年2月16日，熱工人員在檢修出口煙道擋板執(zhí)行機(jī)構(gòu)時(shí)，因處理不當(dāng)，在投運(yùn)#2FGD時(shí)，造成出口擋板開(kāi)信號(hào)未反饋，在運(yùn)行人員投入旁路擋板聯(lián)鎖開(kāi)關(guān)后，旁路擋板快開(kāi)動(dòng)作，運(yùn)行人員立即撤聯(lián)鎖開(kāi)關(guān)，旁路擋板停在10%處，此時(shí)爐膛負(fù)壓變化為-98～142Pa。后熱工人員在DCS組態(tài)中對(duì)相關(guān)的RS觸發(fā)器進(jìn)行復(fù)位，系統(tǒng)恢復(fù)正常。
此次旁路擋板快開(kāi)誤動(dòng)，因運(yùn)行人員快速處理，沒(méi)有記錄爐膛出口壓力變化的全過(guò)程，但從旁路擋板10%開(kāi)度時(shí)，爐膛出口壓力的微小波動(dòng)，我們可判定，旁路擋板快開(kāi)動(dòng)作時(shí)，鍋爐爐膛出口壓力的變化，不會(huì)導(dǎo)致MFT。
從二年的運(yùn)行實(shí)踐可以確定，脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，運(yùn)行是安全的。
脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，運(yùn)行中在經(jīng)濟(jì)性上是否有利，我們通過(guò)與與裝置增壓風(fēng)機(jī)電廠的對(duì)比，來(lái)作簡(jiǎn)要分析：
浙江肖山電廠二臺(tái)420t/h 鍋爐的125mW機(jī)組，(已增容至130Mw)原有的二臺(tái)引風(fēng)機(jī)，型號(hào)為Y4-73 ?11 N26.5D, 出力50萬(wàn)M3/H，電機(jī)功率700KW,額定電流80.3A 。在脫硫改造項(xiàng)目中，由天地公司實(shí) 施，二臺(tái)機(jī)組共用一套脫硫系統(tǒng)，,配置一臺(tái)3000kW增壓風(fēng)機(jī),在二臺(tái)機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，引風(fēng)機(jī)電流60+60，約120A，增壓風(fēng)機(jī)電流250～270A，當(dāng)一臺(tái)機(jī)組運(yùn)行時(shí)，在常規(guī)三臺(tái)循環(huán)泵運(yùn)行情況下，增壓風(fēng)機(jī)電流150A左右。
我公司不配增壓風(fēng)機(jī)的脫硫系統(tǒng)在滿負(fù)荷(135Mw)運(yùn)行時(shí)，二臺(tái)引風(fēng)機(jī)電流約210A左右。如假設(shè)脫硫島其它用電設(shè)備相同，僅在風(fēng)煙系統(tǒng)上，節(jié)電效果是明顯的，在單臺(tái)機(jī)組運(yùn)行時(shí)效果更甚。當(dāng)然，在設(shè)備檢修維護(hù)方面，費(fèi)用節(jié)約也是可觀的，不作進(jìn)一步探討。
根據(jù)測(cè)試結(jié)果，我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫系統(tǒng)耗電情況如下：當(dāng)滿負(fù)荷(設(shè)計(jì)值)時(shí)，脫硫島耗電量920kWh/h，占#2機(jī)組發(fā)電量0.7%，考慮引風(fēng)機(jī)增加電耗約350 kWh/h(脫硫系統(tǒng)投撤前后，引風(fēng)機(jī)增加的電流)，占#2機(jī)組發(fā)電量的1%左右。
綜上所述，濕法煙氣脫硫技術(shù)不使用增壓風(fēng)機(jī)是切實(shí)可行地。適當(dāng)將鍋爐引風(fēng)機(jī)功率加大，不使用增壓風(fēng)機(jī)可大副降低脫硫系統(tǒng)造價(jià)，減少脫硫系統(tǒng)運(yùn)行維護(hù)成本，是一項(xiàng)非常值得推廣的技術(shù)。
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波力國(guó)際力推富士電機(jī)風(fēng)機(jī)水泵用變頻器 |
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為迎接富士電機(jī)新近專門開(kāi)發(fā)開(kāi)發(fā)的風(fēng)機(jī)水泵用變頻器FRENIC-VP系列變頻器上市，波力國(guó)際貿(mào)易（上海）有限公司組織相關(guān)專業(yè)職員和營(yíng)業(yè)職員研究VP系列產(chǎn)品的先進(jìn)功能和特點(diǎn)，制定推廣方案及技術(shù)解決方案,將在水處理,空調(diào)機(jī)組、制冷、礦山、電力等行業(yè)推廣相關(guān)產(chǎn)品。以體現(xiàn)其優(yōu)越節(jié)能特點(diǎn).
富士電機(jī)FRENIC-VP系列變頻用具有適應(yīng)HVAC市場(chǎng)的最佳功能,節(jié)省空間，操縱簡(jiǎn)便、具體特點(diǎn)如下
一、 對(duì)風(fēng)機(jī)?水泵具有最佳功能
● 可以設(shè)置V/f折線（2點(diǎn)）
可以任意設(shè)置具有較大慣量設(shè)備的最佳V/f折線2點(diǎn)。
● 裝有工頻運(yùn)轉(zhuǎn)切換用程序
標(biāo)準(zhǔn)裝載自動(dòng)切換工頻運(yùn)轉(zhuǎn)所必須的變頻器的控制電源輔助輸進(jìn)端子，還裝有工頻運(yùn)轉(zhuǎn)切換用程序。
● 防止電動(dòng)機(jī)結(jié)露功能
,鋼結(jié)構(gòu)屋頂風(fēng)機(jī); 防止泵因四周急劇的溫度變化導(dǎo)致電動(dòng)機(jī)結(jié)露。
● 裝有完備的PID控制功能
裝有根據(jù)溫度.壓力進(jìn)行流量和風(fēng)量控制和風(fēng)量控制運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所必須的“低水量停止功能”“輸出警報(bào)信號(hào)”“輔助電壓輸進(jìn)”（V2端子標(biāo)準(zhǔn)裝備）
● 可以設(shè)置瞬時(shí)停電頻率
通過(guò)設(shè)置發(fā)生瞬時(shí)停電后的空轉(zhuǎn)引起的減速水平，來(lái)電后無(wú)需使之停止即可繼續(xù)平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)。
● 可以多種方法設(shè)置頻率
可以選擇與使用的頻率信號(hào)相符的最佳方法設(shè)置頻率。
操縱面板運(yùn)轉(zhuǎn)，模擬輸進(jìn)（4-20Ma，0-+5V，0-+10V，正動(dòng)作/反動(dòng)作），多段速度8段（0-7）設(shè)置，轉(zhuǎn)移頻率3點(diǎn)等。
二、 為節(jié)能做出貢獻(xiàn)
,通風(fēng)換氣次數(shù); ● 標(biāo)準(zhǔn)地裝備自動(dòng)節(jié)能運(yùn)轉(zhuǎn)功能
將電動(dòng)機(jī)的損耗控制到最小限度，在使用風(fēng)機(jī)，水泵時(shí)可以進(jìn)一步省電。● 可進(jìn)行電力監(jiān)控
在操縱面板上（使用多功能操縱面板時(shí)）可以進(jìn)行簡(jiǎn)易的電力監(jiān)控（顯示累計(jì)電力和電力用度等）
● 全部機(jī)種中標(biāo)準(zhǔn)裝有控制電源輔助輸進(jìn)端子
可以確保變頻器的控制電源，所以在自動(dòng)切換運(yùn)轉(zhuǎn)商用電源時(shí)使用方便。
三、 便捷的保養(yǎng)，完備的保護(hù)功能
● 可判定主電路電容器的壽命
可確認(rèn)其相對(duì)于電容器容量初期值的比率。
● 裝載長(zhǎng)壽命冷卻風(fēng)機(jī)
通過(guò)采用長(zhǎng)壽命冷卻風(fēng)機(jī)（設(shè)計(jì)壽命：7年），減少了交換的麻煩.
● 累計(jì)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間的記錄和顯示
記錄.顯示“變頻器本體”、“印刷電路板”及“冷卻風(fēng)機(jī)”的累計(jì)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間。
● 可通過(guò)晶體管輸出壽命預(yù)告信號(hào)
在“主電路電容器”、“印刷電路板的電解電容器”或“冷卻風(fēng)機(jī)”的任何一個(gè)接近壽命期限時(shí)輸出。
● 記錄最近四次的報(bào)警歷史
有關(guān)這四次的具體信息也可以確認(rèn)。
● 輸出/輸進(jìn)缺相保護(hù)功能
可以在啟動(dòng)時(shí)及運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)經(jīng)常性的檢查出輸有缺相。
● 裝載漏電保護(hù)功能
保護(hù)輸出電路漏電引起的過(guò)載電流，使變頻器停止運(yùn)行。
● 可通過(guò)PTC熱敏電阻保護(hù)電動(dòng)機(jī)
作為通過(guò)電子熱保護(hù)電動(dòng)機(jī)的補(bǔ)充，可以通過(guò)PTC熱敏電阻保護(hù)電動(dòng)機(jī)。
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收錄時(shí)間:2011年02月16日 05:29:25 來(lái)源: 作者:
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中國(guó)風(fēng)機(jī)產(chǎn)業(yè)網(wǎng) 一般冷庫(kù)多由制冷機(jī)制冷，利用氣化溫度很低的液體（氨或氟里昂）作為冷卻劑，使其在低壓和機(jī)械控制的前提下蒸發(fā)，吸收貯藏庫(kù)內(nèi)的熱量，從而達(dá)到冷卻降溫的目的�？照{(diào)制冷大市場(chǎng)專家先容，冷庫(kù)制冷機(jī)組在實(shí)際運(yùn)行當(dāng)中，因?yàn)殚L(zhǎng)時(shí)間使用而不保養(yǎng)或者使用不當(dāng)，往往會(huì)產(chǎn)生良多的題目，如制冷量不足、制冷溫度不夠、臟堵、油堵等等，這些題目將直接影響到整個(gè)冷庫(kù)的制冷效果，給使用者帶來(lái)不小的損失。因此，如何準(zhǔn)確有效地對(duì)冷藏冷庫(kù)進(jìn)行維修維護(hù)十分重要。
首先，在冷藏冷庫(kù)價(jià)格運(yùn)行中，冷庫(kù)工作職員要常常留意機(jī)組的制冷壓縮機(jī)油鏡的油面，確保油面保證在油鏡劃定的范圍內(nèi)。一旦制冷壓縮機(jī)泛起缺油現(xiàn)象，將會(huì)泛起卡死、燒電機(jī)等一系列連鎖故障。從冷庫(kù)制冷機(jī)組第一次運(yùn)轉(zhuǎn)開(kāi)始，就要及時(shí)留意油面程度，在投入運(yùn)行的第一個(gè)月應(yīng)更換冷凍油，此后保持每年更換一次。
其次，在使用調(diào)試?yán)鋷?kù)制冷機(jī)組前，要用專業(yè)的設(shè)備檢測(cè)所用電源電壓、附近環(huán)境溫度等是否在機(jī)組所劃定的正常運(yùn)行的范圍之內(nèi)，避免因電壓不足（過(guò)高）。
再次，要嚴(yán)格保持冷庫(kù)制冷機(jī)組制冷輪回的干燥，尤其是當(dāng)用無(wú)縫鋼管做蒸發(fā)器時(shí)，千萬(wàn)不能讓其生銹，鋼管上不得殘留有金屬雜質(zhì)、酸類物質(zhì)和水分。另外整個(gè)冷庫(kù)制冷機(jī)組必需安裝電流保護(hù)裝置，保護(hù)制冷機(jī)組的避免因超負(fù)荷極載等造成損壞，制冷機(jī)組在調(diào)試安裝時(shí)不能頻繁地開(kāi)關(guān)機(jī)，起碼要保持運(yùn)行5分鐘以上才執(zhí)行關(guān)機(jī)操縱。
專家夸大，只有使用者在冷庫(kù)制冷機(jī)組的安裝運(yùn)行中嚴(yán)格按照技術(shù)規(guī)范手冊(cè)進(jìn)行操縱，并進(jìn)行細(xì)致的保養(yǎng)維護(hù)，才能保證機(jī)組的正常運(yùn)行并延長(zhǎng)其使用壽命，從而為使用者創(chuàng)造更多的價(jià)值。
離心風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)噪聲的產(chǎn)生存在多種因素，風(fēng)機(jī)進(jìn)口氣流的不穩(wěn)定流動(dòng)與葉輪之間的相互作用 ;流道內(nèi)氣流在葉片界面上分離產(chǎn)生渦流 ,渦流分離產(chǎn)生渦流脫離噪聲 ;葉輪流道出口氣流突然擴(kuò)散產(chǎn)生的氣體稀疏形成的噪聲 ;高速流道與蝸舌之間相互作用產(chǎn)生噪聲。減少流場(chǎng)的不穩(wěn)定性和不均勻性是降低噪聲風(fēng)機(jī)的關(guān)鍵所在 ,偶極子對(duì)風(fēng)機(jī)噪聲起主導(dǎo)作用。要降低風(fēng)機(jī)紊流噪聲 ,一般采用在葉片進(jìn)、出氣位置加整流裝置的方法。在葉片進(jìn)、出氣位置加整流裝置可使風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)氣口氣流均勻 ,出氣口渦流脫落的強(qiáng)度減弱 ;而在葉道內(nèi)設(shè)置導(dǎo)流裝置則可使葉道內(nèi)流動(dòng)的主氣流的一部分能量轉(zhuǎn)移到邊界層上 ,促使邊界層穩(wěn)定而不易分離。合理設(shè)計(jì)管路 ,采取合理的風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)方式 (如改變轉(zhuǎn)速法、軸向軸流器法、改變動(dòng)葉角度法 ) ,盡可能不采用閘門調(diào)節(jié)法。
許多不同類型的風(fēng)機(jī)在許多不同應(yīng)用程序都可以使用。這些應(yīng)用是成功的，如預(yù)期工作時(shí)，風(fēng)機(jī)和系統(tǒng)必須既在結(jié)構(gòu)上以及從性能的角度來(lái)看兼容。此信息將作為風(fēng)機(jī)選型過(guò)程的一部分。
主要應(yīng)用注意事項(xiàng)
風(fēng)機(jī)可以給如清潔或污濁的空氣，常溫或高溫，煙霧或氣體控制，低或高侵蝕等封閉的矩陣的濃度降低提供指導(dǎo)，但在在選擇過(guò)程中，應(yīng)注意通用的應(yīng)用特點(diǎn)。這些特點(diǎn)雖然不是具有所有的包容性，但是，他們的確存在一個(gè)良好的起點(diǎn)，一個(gè)成功的應(yīng)用。
DEFINED主要考慮因素有哪些？
風(fēng)機(jī)類型
1，螺旋槳風(fēng)機(jī)：螺旋槳風(fēng)機(jī)可能有很多不同的葉片形狀和葉片數(shù)。它們一般具有相對(duì)小的集線器。它們可以或不具有一個(gè)殼體。外殼在面板，以孔的形式存在。該面板被安裝在一個(gè)壁上，使得空氣不會(huì)從排出再循環(huán)回到入口。壓力是正常的，具有很高流速的靜態(tài)壓力小于1英寸。這些風(fēng)機(jī)是最適合的流通空氣，是從/到大的空間供應(yīng)和排出干凈空氣。
2，離心式翼型（后傾）：這些風(fēng)機(jī)是最有效的離心設(shè)計(jì)。靜態(tài)效率峰值在80％左右，并出現(xiàn)60％左右的遞送。其性能特性曲線是穩(wěn)定在一個(gè)很寬的范圍。而且，風(fēng)機(jī)馬力曲線是嚴(yán)禁超載。風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)適用于所有形式的控制方法。它主要適用于清潔空氣的應(yīng)用，但可以處理非粘性粉塵狀顆粒。由于應(yīng)力的考慮，這樣的設(shè)計(jì)能通過(guò)800°F，這是最適合用于通過(guò)III類中等速度（高達(dá)13.5英寸WG）和適宜的溫度。
標(biāo)簽: 風(fēng)機(jī)應(yīng)用
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鋒速達(dá)是負(fù)壓風(fēng)機(jī)生產(chǎn)廠家|水簾生產(chǎn)廠家|環(huán)保空調(diào)生產(chǎn)廠家|屋頂風(fēng)機(jī)廠家，下面鋒速達(dá)和大家一起討論： 上一篇: 選型系統(tǒng)的影響（二） 下一篇: 選型系統(tǒng)的影響（二） 發(fā)表評(píng)論 取消回復(fù)
異形非標(biāo)風(fēng)淋室的組成部分：
標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)淋室由大箱體（風(fēng)機(jī)、過(guò)濾器安裝于此箱體內(nèi)）
小箱體（雙吹風(fēng)淋室此側(cè)安裝噴嘴，數(shù)量與大箱體一致）
頂板（安裝內(nèi)嵌式照明燈）
內(nèi)底板（不銹鋼砂板）
風(fēng)淋室雙門體
其它配件：過(guò)濾器，風(fēng)機(jī)，智能電路板，噴嘴，照明燈。
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鋒速達(dá)是負(fù)壓風(fēng)機(jī)生產(chǎn)廠家|
水簾生產(chǎn)廠家|環(huán)�？照{(diào)生產(chǎn)廠家|屋頂風(fēng)機(jī)廠家，下面鋒速達(dá)和大家一起討論： 上一篇: 高壓鼓風(fēng)機(jī)如何正確使用 下一篇: 吸塵器的工作原理 發(fā)表評(píng)論 取消回復(fù)
悉,7月12日華電鐵嶺鎮(zhèn)西堡風(fēng)能場(chǎng)第一臺(tái)風(fēng)機(jī)一次并網(wǎng)成功。華電鐵嶺鎮(zhèn)西堡風(fēng)電場(chǎng)工程是華電新能源公司在遼寧省開(kāi)發(fā)建設(shè)的首個(gè)風(fēng)能項(xiàng)目,一期建設(shè)規(guī)模為4.8萬(wàn)千瓦,該項(xiàng)目于2009年底核準(zhǔn)并開(kāi)工建設(shè)。在參建各方的共同努力下,該項(xiàng)目如期實(shí)現(xiàn)了并網(wǎng)發(fā)電的目標(biāo),也為推動(dòng)華電新能源事業(yè)在遼寧地區(qū)的發(fā)展做出了積極貢獻(xiàn)。
鼓風(fēng)機(jī)規(guī)格:EHS-329(三相交流電50HZ/60HZ),功率:750W/850W,最大風(fēng)量:2.4立方米/分/2.9立方米/分,電壓:200-240V/220-240V(3.7A/3.9A),346-415V/380-480V(2.14A/2.25A),具有:低震動(dòng).高風(fēng)壓.體積小.重量輕.低噪音.新設(shè)計(jì).免保養(yǎng).壽命長(zhǎng)等特點(diǎn).
適用范圍：
塑料,金屬,
水簾生產(chǎn)廠家,化工,印刷機(jī)械,礦業(yè),電器設(shè)備,醫(yī)療設(shè)備,各式燃燒機(jī),包裝,環(huán)保養(yǎng)殖業(yè)等等。
適用于工業(yè)吸塵；印刷吸著；粉粒體輸送；殘布處理；畜糞發(fā)酵瀑氣；洗凈后吹干；印刷強(qiáng)制干燥；干燥用氣刀；裁紙機(jī)氣墊；瓦斯重油噴燃；煙氣吹吸；電解液攪拌；洗瓶機(jī)吹干；沖床機(jī)；洗車吹干；焚化爐； 傳票輸送；紙布條吹送；養(yǎng)殖場(chǎng)通風(fēng)機(jī)池氧氣補(bǔ)給；制書本機(jī)；真空脫水；織布機(jī)吸絲；照相制版；網(wǎng)版印刷機(jī)吸著；燙布機(jī)；牛乳紙盒充填機(jī)；豆腐機(jī)械；加工物保持；工事現(xiàn)場(chǎng)；焊接廢氣吸取；瓦斯分解等等
特點(diǎn)：
1.安裝容易
高壓鼓風(fēng)機(jī)配備齊全，可隨時(shí)安裝與使用，供壓縮空氣或用于抽真空，也可任意安裝于水平或垂直的方向。
2.可靠性高
與其他廠牌做比較時(shí)，在高壓力的范圍堪稱一枝獨(dú)秀。因此當(dāng)使用情況變化時(shí)，機(jī)器仍可安全運(yùn)轉(zhuǎn)。除了葉輪之外，高壓鼓風(fēng)機(jī)沒(méi)有其他動(dòng)作，因此可靠性之高幾乎免維修。設(shè)計(jì)卓越的高壓鼓風(fēng)機(jī)使用獨(dú)一無(wú)二且散熱良好的精密外側(cè)軸承，因此它具有下列優(yōu)點(diǎn)：高壓縮比；軸承運(yùn)轉(zhuǎn)溫度低；潤(rùn)滑油脂壽命長(zhǎng)；保養(yǎng)容易。
3.低噪音
高壓風(fēng)機(jī)低噪音馬達(dá)直接運(yùn)轉(zhuǎn)，在加上一體式的銷音設(shè)施，因此噪音極低。
4.無(wú)油無(wú)污染
葉輪旋轉(zhuǎn)時(shí)，不與任何部分零件接觸，免潤(rùn)滑，因此可保證百分之百無(wú)污染。
5.最高品質(zhì)
以臺(tái)灣高壓風(fēng)機(jī)公司專業(yè)制造經(jīng)驗(yàn)，最精密機(jī)械設(shè)計(jì)加上慎重電機(jī)配合標(biāo)準(zhǔn)儀器測(cè)試，使用所有零件均能達(dá)到最高品質(zhì)要求，運(yùn)用標(biāo)準(zhǔn)IP54，F(xiàn)級(jí)與馬達(dá)效率高，故障極少，馬達(dá)與鼓風(fēng)機(jī)之間有軸封分離，預(yù)防異物進(jìn)入。同時(shí)為確保功能效果，每一臺(tái)鼓風(fēng)機(jī)在出廠前均經(jīng)過(guò)嚴(yán)格測(cè)試。
在需要24小時(shí)照明的地下車庫(kù),一次性投資幾十萬(wàn)元,就能獲得免費(fèi)使用20年的太陽(yáng)能照明系統(tǒng),節(jié)約用電近5500萬(wàn)度。在高交會(huì)上,深圳華僑城都市娛樂(lè)投資公司與深圳市均益安聯(lián)光伏系統(tǒng)工程公司正式簽約,將在占地125萬(wàn)平方米的歡樂(lè)海岸項(xiàng)目應(yīng)用均益安聯(lián)自主創(chuàng)新的國(guó)家級(jí)專利項(xiàng)目“太陽(yáng)能光伏”應(yīng)用系統(tǒng),打造一個(gè)深圳最大的太陽(yáng)能停車場(chǎng),每年可節(jié)約電量270萬(wàn)度,減少碳排放2150噸。
停車場(chǎng)采取傳統(tǒng)照明方式耗電量巨大,若采用太陽(yáng)能供電照明,提供能源的太陽(yáng)能電池板總面積僅約600平方米,安裝在園區(qū)購(gòu)物中心屋頂,“一套設(shè)備使用期限是20年,根據(jù)計(jì)算,20年中這套太陽(yáng)能照明系統(tǒng)可以節(jié)電5430萬(wàn)度,減少碳排放4.3萬(wàn)噸。”
據(jù)介紹,目前深圳約有地下車庫(kù)約4000萬(wàn)平方米,每年耗電約達(dá)16億度,如果其中20%采用太陽(yáng)能直流使用LED照明的技術(shù)進(jìn)行改造,每年節(jié)約3.2億度電,減少碳排放約達(dá)250萬(wàn)噸。
離心壓縮機(jī)葉輪頂部間隙對(duì)性能有很大影響，多年來(lái)一直是葉輪機(jī)械研究的難點(diǎn)與熱點(diǎn) [1-7] 。 Hathaway 等人 [3] 、 Gao 等人 [4] 分別采用試驗(yàn)方法和數(shù)值方法研究了 NASA LSCC 半開(kāi)式葉輪的內(nèi)部流場(chǎng)，分析了不同間隙大小對(duì)葉輪性能的影響。 Engin [5] 采用商用軟件 Fluent 研究了不同間隙尺寸對(duì)級(jí)性能的影響。 Backman 等人 [6] 研究了半開(kāi)式葉輪軸向間隙尺寸對(duì)級(jí)性能的影響。 Yoon 等人 [7] 則研究了徑向間隙對(duì)離心葉輪性能、級(jí)性能和級(jí)穩(wěn)定性的影響。
因?yàn)殡x心葉輪內(nèi)部流動(dòng)非常復(fù)雜，并且受試驗(yàn)手段的限制，葉頂間隙的研究一般采用數(shù)值方法 [3-5] 。公開(kāi)文獻(xiàn)對(duì)頂部間隙研究中，葉頂間隙一般采用從葉輪進(jìn)口到出口恒定大小的形式 [3-5] 。由于現(xiàn)實(shí)中的安裝問(wèn)題以及運(yùn)行過(guò)程中葉輪和機(jī)殼的熱膨脹和工質(zhì)壓力隨徑向增大，從葉輪進(jìn)口徑向間隙到葉輪出口軸向間隙尺寸的大小通常是變化的。本文采用數(shù)值方法研究了 7 種從葉輪進(jìn)口徑向間隙到出口軸向間隙線性減小葉輪頂部間隙形式半開(kāi)式葉輪的氣動(dòng)性能、出口氣流角、頂隙泄漏量和葉輪損失；同時(shí)為與恒定尺寸葉頂間隙對(duì)比，同時(shí)采用葉輪進(jìn)口徑向間隙和出口軸向間隙尺寸的平均值作為恒定葉頂間隙尺寸進(jìn)行數(shù)值模擬。分析結(jié)果對(duì)了解離心式葉輪頂部間隙形式對(duì)半開(kāi)式葉輪性能的影響提供參考。
1 計(jì)算方法
計(jì)算采用模型為 NASA LSCC 葉輪 [3] ，為三元直線元素成型半開(kāi)式后向葉輪，基本幾何及流動(dòng)參數(shù)如表 1 所示。計(jì)算采用的從葉輪進(jìn)口徑向間隙到出口軸向間隙尺寸線性降低的分布形式見(jiàn)表 2 ，恒定葉頂間隙計(jì)算頂隙尺寸見(jiàn)表 2 中第 4 行。
表 1 葉輪基本幾何參數(shù)和運(yùn)行參數(shù)
D 1 /mm
D 2 /mm
b 2 /mm
b 1 /mm
Z
β 2 / （°）
q m0 / （ kg/s ）
n / （ r/min ）
870
1524
141
218
20
35
30
1862
表 2 計(jì)算間隙分布形式
葉頂間隙分布
Case A
Case B
Case C
Case D
Case E
Case F
Case G
進(jìn)口徑向間隙 t in /mm
3.85
6.00
8.00
10.0
6.00
8.00
10.0
出口軸向間隙 t out /mm
1.30
1.30
1.30
1.30
2.54
2.54
2.54
平均間隙 t a vg /mm
2.58
3.65
4.65
5.65
4.27
5.27
6.27
無(wú)量綱平均間隙 t avg /b 2 /%
1.825
2.587
3.295
4.004
3.026
3.735
4.443
流場(chǎng)計(jì)算采用商用計(jì)算軟件 CFX ，利用葉輪對(duì)稱性，采用單葉道進(jìn)行流場(chǎng)計(jì)算，葉輪上下游適當(dāng)延長(zhǎng)。 NASA LSCC 葉輪設(shè)計(jì)間隙為 2.54mm ，無(wú)量綱間隙為 1.8% 。計(jì)算時(shí)設(shè)計(jì)間隙單葉道網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)總數(shù)約 32 萬(wàn)，改變間隙形式時(shí)間隙尺寸增大，采用了更多網(wǎng)格數(shù)，網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)總數(shù)約 42 萬(wàn)。設(shè)計(jì)間隙時(shí)的計(jì)算網(wǎng)格如圖 1 所示。
計(jì)算采用理想氣體空氣，對(duì)流項(xiàng)采用高階迎風(fēng)格式；紊流模型采用k-ε兩方程模型，壁面采用 Scalable 壁面函數(shù)法。邊界條件給定如下：進(jìn)口給定總溫總壓邊界條件，出口給定質(zhì)量流量；葉片及輪盤等固體壁面給定無(wú)滑移壁面邊界條件，機(jī)殼設(shè)定為靜止壁面。計(jì)算收斂判據(jù)設(shè)置為 RMS 殘差小于 5×10-7。
2 計(jì)算結(jié)果分析
2.1 計(jì)算預(yù)測(cè)性能與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比
為驗(yàn)證計(jì)算模型，在設(shè)計(jì)間隙時(shí)計(jì)算了 5 種流量工況，分別為設(shè)計(jì)流量的 66.7% 、 83.3% 、 100% 、 117% 和 133% 。按照文獻(xiàn) [3] 中計(jì)算葉輪效率和壓比的位置，采用質(zhì)量流量加權(quán)平均方法對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行數(shù)據(jù)處理，并考慮輪盤摩擦損失后 [8] ，預(yù)測(cè)的葉輪多變效率與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比如圖 2 所示。在計(jì)算的流量范圍內(nèi)，計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果符合較好，說(shuō)明了計(jì)算模型的正確性。
2.2 不同間隙葉輪性能對(duì)比
圖 3 和圖 4 給出了設(shè)計(jì)流量下線性減小間隙和恒定間隙葉輪效率和壓比的對(duì)比。圖 3 和圖 4 橫坐標(biāo)表示葉輪進(jìn)口徑向間隙和出口軸向間隙平均值除以葉輪出口寬度的無(wú)量綱間隙尺寸，圖 3 縱坐標(biāo)表示葉輪多變效率，圖 4 縱坐標(biāo)表示葉輪出口與進(jìn)口總壓之比；每一個(gè)大寫字母代表一種間隙分布，其含義參考表 2 ，菱形代表恒定間隙。
圖 3 表明，在相同的流量工況下，間隙平均值增大，線性減小間隙形式和恒定間隙形式的葉輪效率均降低，這與文獻(xiàn) [4-7] 結(jié)論一致。對(duì)于出口軸向間隙較小的 A - D 4 種形式，當(dāng)葉輪進(jìn)口徑向間隙增加，但進(jìn)、出口間隙之比小于 3 時(shí)，葉輪效率下降比較平緩；而進(jìn)、出口間隙之比大于 5 時(shí)，葉輪效率下降速度加快。對(duì)于出口軸向間隙比較大的 E - G 3 種形式，進(jìn)口徑向間隙增加，葉輪多變效率基本線性下降；但下降斜率比葉輪出口軸向間隙較小的 A - D 形式在進(jìn)、出口間隙之比大于 5 時(shí)更為平緩。這就造成了雖然 G 點(diǎn)的平均間隙尺寸大于 D 點(diǎn)，但是 G 點(diǎn)葉輪效率高于 D 點(diǎn)。線性減小間隙與相應(yīng)的恒定間隙相比，除了在 A 和 D 兩種情況，其他 5 種情況線性減小頂隙形式葉輪效率均高于對(duì)應(yīng)的恒定間隙分布形式。
圖 4 表明，在流量相同的工況，出口軸向間隙較小的 A - D 4 種形式，進(jìn)口徑向間隙增加，但進(jìn)、出口間隙之比小于 3 時(shí)，與設(shè)計(jì)點(diǎn)相比，壓比有所降低，而后又升高，在進(jìn)口徑向間隙增大到進(jìn)、出口間隙之比為 4.6 時(shí)，壓比達(dá)到最高，而后隨進(jìn)口徑向間隙增加逐漸降低。對(duì)于出口軸向間隙為 2.54mm 的 E - G 3 種形式，隨著葉輪進(jìn)口徑向間隙的逐漸增大，壓比降低； E - G 3 種形式葉輪進(jìn)、出口壓比絕對(duì)值低于 A - D 4 種形式。與效率分布相似，除了 A ，其他 6 種間隙形式均高于對(duì)應(yīng)的恒定間隙葉輪的壓比。
從上面分析可知，進(jìn)、出口平均間隙大小對(duì)葉輪效率影響比較大，而對(duì)葉輪壓比影響比較明顯。而葉輪出口軸向間隙對(duì)葉輪壓比的影響比較大，進(jìn)口徑向間隙對(duì)壓比影響較小；這與文獻(xiàn) [6] 結(jié)論相符。同時(shí)，除了進(jìn)口徑向間隙和出口軸向間隙相差不大時(shí)，或者相差很大時(shí)之外，從葉輪進(jìn)口到葉輪出口線性減小葉頂間隙形式優(yōu)于從葉輪進(jìn)口到出口恒定間隙形式。
2.3 通過(guò)葉頂間隙質(zhì)量流量對(duì)比
圖 5 給出了不同間隙分布形式通過(guò)葉頂間隙的泄漏質(zhì)量流量。橫坐標(biāo)表示與圖 3 相同，縱坐標(biāo)表示通過(guò)葉頂間隙的泄漏質(zhì)量流量，圖中各種符號(hào)含義與圖 3 相同。
可見(jiàn)，無(wú)論出口軸向間隙較小的 A - D 4 種間隙形式，還是較大的 E - G 3 種間隙形式，隨著間隙平均值逐漸增加，通過(guò)葉頂間隙的泄漏質(zhì)量流量線性增加， A 點(diǎn)除外，但是線性變化間隙形式泄漏量低于恒定間隙泄漏量。這說(shuō)明間隙分布形式對(duì)通過(guò)葉頂間隙的泄漏質(zhì)量流量影響較小，泄漏流量主要取決于平均間隙尺寸。
2.4 葉輪出口絕對(duì)氣流角對(duì)比
圖 6 為間隙形式 G 、 C 、設(shè)計(jì)間隙和 G 點(diǎn)對(duì)應(yīng)恒定間隙 6.27mm 葉輪出口周向平均絕對(duì)氣流角沿展向分布。圖中橫坐標(biāo)表示從輪轂到機(jī)殼的無(wú)量綱長(zhǎng)度， 0 對(duì)應(yīng)于輪轂， 1 對(duì)應(yīng)于機(jī)殼；縱坐標(biāo)表示葉輪出口氣流方向與徑向的絕對(duì)出口氣流角。
從圖 6 可見(jiàn)，在設(shè)計(jì)間隙下葉輪出口沿展向氣流出口絕對(duì)氣流角分布比其他兩種情況更加均勻。對(duì)于 G 所對(duì)應(yīng)的間隙形式，距離輪轂 5 % ～ 45% 的區(qū)域，絕對(duì)氣流角明顯增大，但是低于恒定的 6.27mm 間隙形式；而距離輪轂 55 % ～ 80% 的區(qū)域，絕對(duì)氣流角有所降低。這說(shuō)明平均間隙尺寸增加，線性變化頂隙形式沿展向葉片負(fù)荷分布趨向不均勻，其中距離輪轂 5 % ～ 45% 的區(qū)域的葉輪負(fù)荷增大，而距離輪轂 55 % ～ 80% 的區(qū)域受葉頂泄漏流動(dòng)的影響負(fù)荷降低；恒定間隙時(shí)負(fù) 荷分布更加不均勻。形式 C 與 G 相比， G 在 5 % ～ 45% 的區(qū)域高于 C 點(diǎn)，而 55 % ～ 80% 的區(qū)域 G 稍低于 C 。這必然促進(jìn)葉輪內(nèi)部二次流的強(qiáng)度。
2.5 葉輪出口損失對(duì)比
圖 7 給出了設(shè)計(jì)間隙、 C 、 F 、 4.65mm 和 5.27mm 間隙形式葉輪出口靜熵的分布。葉輪旋轉(zhuǎn)方向?yàn)閺挠蚁蜃�。從圖 7 可見(jiàn)，壓力面與機(jī)殼之間的角區(qū)靜熵較高，這與文獻(xiàn) [4] 計(jì)算結(jié)果一致。 C 形式和 F 形式相比， F 對(duì)應(yīng)的葉輪出口軸向間隙增大，高靜熵區(qū)域面積增大，靜熵絕對(duì)值增加，葉輪內(nèi)部損失增加；恒定間隙 4.65mm 和 5.27mm 的趨勢(shì)與上面相同。線性減小間隙與相應(yīng)的恒定間隙對(duì)比，恒定間隙葉輪內(nèi)部損失較大。
3 結(jié)論
進(jìn)口徑向間隙和出口軸向間隙的平均值對(duì)葉輪效率、葉頂間隙泄漏量和葉輪出口損失影響比較大，而對(duì)壓比影響較�。蝗~輪壓比主要取決于出口軸向間隙。隨著間隙平均值的增加 ，沿展向葉片負(fù)荷分布趨向不均勻，其中距離輪轂 5 % ～ 45% 的區(qū)域的葉輪負(fù)荷增大，而距離輪轂 55 % ～ 80% 的區(qū)域受葉頂泄漏流動(dòng)的影響負(fù)荷降低。線性減小間隙形式與對(duì)應(yīng)的恒定間隙相比，線性減小間隙形式優(yōu)于恒定間隙，尤其在葉輪軸向間隙較小時(shí)。
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