1、防火閥、排煙閥的主要用途

    高層及其它各類現(xiàn)代建筑大都設(shè)有通風(fēng)、空調(diào)及防排煙系統(tǒng)，一旦發(fā)生火災(zāi)，這些系統(tǒng)中的管道將成為火焰、煙氣蔓延的通道。為了阻止火勢通過風(fēng)管蔓延擴(kuò)大，在《建筑設(shè)計防火規(guī)范》GBJ16-87和《高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范》GB50045-95中均明確規(guī)定了防火閥、排煙
閥的設(shè)置要求。

    防火閥用在通風(fēng)、空調(diào)系統(tǒng)的送、回風(fēng)管路上，平時呈開啟狀態(tài)，當(dāng)火災(zāi)一旦發(fā)生，管道內(nèi)氣體溫度達(dá)到70℃時即自行關(guān)閉，并在一定時間內(nèi)能滿足耐火穩(wěn)定性和耐火完整性要求，起隔煙阻火作用。排煙閥用在排煙系統(tǒng)管道上或排煙風(fēng)機(jī)的吸入口處，平時呈關(guān)閉狀態(tài)，當(dāng)火災(zāi)發(fā)生時,通風(fēng)除塵，通過火災(zāi)報警信號手動或自動開啟閥門，根據(jù)系統(tǒng)功能配合排煙，當(dāng)管道內(nèi)煙氣溫度達(dá)到280℃時自動關(guān)閉，并能在一定時間內(nèi)滿足耐火穩(wěn)定性和耐火完整性要求，起隔煙阻火作用。

    2、防火閥、排煙閥在通風(fēng)、空調(diào)和防排煙系統(tǒng)中的重要作用

    防火閥包括重力式防火閥、防火調(diào)節(jié)閥、防火風(fēng)口、氣動防火閥、防煙防火閥、電子自控防煙防火閥等多種產(chǎn)品；排煙閥包括排煙防火閥、板式排煙口(頂棚用)、豎井用排煙口等產(chǎn)品。防火閥、排煙閥是通風(fēng)、空調(diào)和防排煙系統(tǒng)中重要的組件，在系統(tǒng)中發(fā)揮的重要作用主要有以下三方面：

    2.1、隔煙阻火作用

    在送風(fēng)系統(tǒng)中，送風(fēng)機(jī)送出的風(fēng)必須通過主干管分配到支管中；在排煙系統(tǒng)中，煙氣由支管到主干管后，進(jìn)入排煙風(fēng)機(jī)排出。當(dāng)建筑物內(nèi)發(fā)生火災(zāi)時，在通風(fēng)、空調(diào)系統(tǒng)中，為了防止火勢通過送風(fēng)系統(tǒng)蔓延，當(dāng)送風(fēng)系統(tǒng)中氣體溫度達(dá)到70℃時，防火閥機(jī)構(gòu)上熔斷器動作，閥門亦迅速關(guān)閥，切斷煙氣與火勢沿風(fēng)管蔓延的通路。同樣，在排煙系統(tǒng)中，發(fā)生火災(zāi)時，排煙閥開啟，進(jìn)行排煙，為了截斷高溫?zé)煔庠谂艧煿苈分辛鲃�，防止火勢蔓延到另一防火分區(qū)，當(dāng)排出的煙氣溫度達(dá)到280℃時，排煙防火閥、排煙口上熔斷器動作，閥門必須自動關(guān)閉，阻止排煙。由此可見，防火閥、排煙閥做到了該通則通，該斷則斷的隔煙阻火作用。

    2.2、調(diào)節(jié)作用

    在通風(fēng)、空調(diào)系統(tǒng)管路設(shè)計中，雖經(jīng)計算，但在實際工程的運行工況如果有變，則需要通過防火閥閥門對系統(tǒng)各部分的風(fēng)量進(jìn)行調(diào)節(jié)，進(jìn)行系統(tǒng)調(diào)試，將閥門的開度固定下來，合理分配，以滿足設(shè)計要求。

    2.3、啟動空載作用

    通風(fēng)空調(diào)和排煙系統(tǒng)中所有離心風(fēng)機(jī)和消防專用排煙軸流風(fēng)機(jī)，在安裝調(diào)試時，為了安全起見，使電機(jī)的啟動電流最小，一般是空載啟動，通過閥門臨時截斷管路來實現(xiàn)。

    3、工程應(yīng)用中質(zhì)量要求

    3.1、產(chǎn)品質(zhì)量要求

    目前防火、排煙系列產(chǎn)品生產(chǎn)廠家不少，我們消防監(jiān)督、建審部門和設(shè)計部門應(yīng)嚴(yán)格把關(guān)， 讓甲方選用“三證”齊全、合格的產(chǎn)品，即要有生產(chǎn)廠家的出廠合格證、公安消防機(jī)關(guān)的產(chǎn)品銷售許可證、國家防火建筑材料質(zhì)量監(jiān)督檢驗中心的產(chǎn)品檢驗報告。從國家級檢驗報告和產(chǎn)品技術(shù)參數(shù)中可反映出產(chǎn)品性能和質(zhì)量，其依據(jù)是國標(biāo)《防火閥試驗方法》GB15930-1995和《排煙防火閥試驗方法》GB15931-1995。其產(chǎn)品質(zhì)量要求體現(xiàn)為5個方面：

    3.1.1、溫感器動作性能試驗

    對防火閥、排煙閥的感溫元件，分別經(jīng)恒溫水浴、油浴的規(guī)定溫度，通過不動作與動作試驗，檢驗其是否能按要求的溫度準(zhǔn)確地關(guān)閉。

    3.1.2、關(guān)閉可靠性試驗

    在試驗臺上關(guān)閉操作250次，試件應(yīng)能從開啟位置靈活可靠地關(guān)閉，各零部件應(yīng)無明顯磨損、變形以及影響其密封性能的損傷。以此來檢驗關(guān)閉的可靠性。

    3.1.3、鹽霧試驗

    將試件在鹽霧箱進(jìn)行噴鹽霧試驗，試件應(yīng)能從開啟位置可靠地關(guān)閉,PVC水簾廠家，以此檢驗閥門在實際工程中的抗腐蝕能力。

    3.1.4、漏風(fēng)量試驗

    閥體前后在規(guī)定的壓差條件下，試件單位面積的漏風(fēng)量不大于700Nm3/(h?m２)，以此來檢驗閥門關(guān)閉后的密閉性能。

    3.1.5、耐火試驗

    通過耐火試驗，根據(jù)在規(guī)定時間內(nèi)的關(guān)閉能力和單位面積的漏風(fēng)量兩項指標(biāo),浙江車間降溫，判定閥門的耐火能力。

    另外從產(chǎn)品的技術(shù)參數(shù)要求其耐火極限為3h。

    3.2、安裝質(zhì)量要求

    在日常防火檢查和工程驗收工作中，筆者發(fā)現(xiàn)因安裝施工質(zhì)量問題造成防火排煙閥開啟不靈或有故障，排煙閥、排煙口、防火閥、防火風(fēng)口復(fù)位困難等。這應(yīng)引起施工方的重視，注意以下幾點安裝要求。

    3.2.1、防火閥、排煙閥應(yīng)嚴(yán)格按圖施工，單獨設(shè)支吊架，以避免風(fēng)管在高溫下變形，影響閥門功能。

    3.2.2、閥門在吊頂上或在風(fēng)道內(nèi)安裝時，應(yīng)在吊頂板上或風(fēng)道壁上設(shè)檢修入孔，一般入孔尺寸不小于450×450mm，在條件限制時，吊頂檢修孔也可減小至300×300mm。

    3.2.3、防火閥與防火墻(或樓板)之間的風(fēng)管應(yīng)采用δ≥1.5mm的鋼板制作，最好再在風(fēng)管管外用耐火材料保溫隔熱或不燃性材料保護(hù)，以保證防火墻的耐火性能。

    3.2.4、在閥門的操作機(jī)械一側(cè)應(yīng)有350mm的凈空間，以利于檢修。

    4、防火、排煙閥在工程中存在的一些問題

    本人在日常防火建審、工程檢查和驗收工作中，發(fā)現(xiàn)防火、排煙閥存在的一些問題有如下幾點，供同行參考。

    4.1、消防控制室的送、回風(fēng)管在其穿墻處未設(shè)防火閥。

    在建審過程中，發(fā)現(xiàn)有些工程設(shè)計圖上消控室的送、回風(fēng)管在其穿墻處無防火閥，這與《火災(zāi)自動報警系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范》GB50116-98中第6.2.2條不符。設(shè)防火閥的目的是為了保證消防控室的防火安全。

    4.2、消防控制設(shè)備對防煙、排煙設(shè)施的控制、顯示功能不完善

    根據(jù)規(guī)范GB50116-98中第6.3.9條的規(guī)定：火災(zāi)報警確認(rèn)后，必須停止有關(guān)部位的空調(diào)送風(fēng)，關(guān)閉電動防火閥，并接收其反饋信號；同時啟動有關(guān)部位的防煙和排煙風(fēng)機(jī)、排煙閥等，并接收其反饋信號。有的工程聯(lián)動控制中不能分區(qū)控制排煙閥、排煙口，有的不能接收其反饋信號，不能反映出閥件的啟閉狀況。

    4.3、管網(wǎng)氣體滅火系統(tǒng)無氣動防火閥。

    GB50116-98中第6.3.4.3條要求：“在延時階段，應(yīng)自動關(guān)閉防火門、窗，停止通風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)，關(guān)閉有關(guān)部位防火閥�！边@要求在管網(wǎng)氣體滅火系統(tǒng)中，必須安裝氣動防火閥，與消防控制設(shè)備聯(lián)動。在個別工程中無此功能。

    4.4、送風(fēng)與排煙合用風(fēng)道時無遠(yuǎn)程控制

    有些建筑地下室、停車場采用送風(fēng)與排煙合用風(fēng)道時，我們發(fā)現(xiàn)送風(fēng)機(jī)和排煙機(jī)前的截止閥只能現(xiàn)場手動，不能實現(xiàn)控制室的遠(yuǎn)程控制，平時，送風(fēng)機(jī)工作，其前端的截止閥呈開啟狀況，一旦發(fā)生火災(zāi)時，需人到現(xiàn)場去關(guān)閉風(fēng)機(jī)前的截止閥，這很不實際，直接影響排煙系統(tǒng)。因此，建議其截止閥增加遠(yuǎn)程控制功能。

    5、系統(tǒng)聯(lián)動調(diào)試及維護(hù)管理。

    防火閥、排煙閥在實際工程中不是獨立的防煙阻火產(chǎn)品，而是在整個消防聯(lián)動控制系統(tǒng)中有其獨特的聯(lián)動邏輯關(guān)系。因此，為了保證其在消防系統(tǒng)中發(fā)揮作用，在系統(tǒng)驗收前，按聯(lián)動要求，必須全面進(jìn)行調(diào)試，使通風(fēng)、空調(diào)及防排煙系統(tǒng)達(dá)到規(guī)范要求。驗收后應(yīng)有專人進(jìn)行有計劃的日常維護(hù)管理，以保障閥體處于正常的狀況，在防煙阻火作用中發(fā)揮其功能。

離心風(fēng)機(jī)的噪聲以氣動噪聲為主，在性質(zhì)上可以分為離散噪聲與寬帶噪聲。其氣動噪聲主要由氣體與葉輪葉片以及蝸殼的相互作用產(chǎn)生，并通過進(jìn)、出氣通道加以傳播。蝸殼內(nèi)部的三維非穩(wěn)定流場以及殼體的特殊形狀使得對其開展研究變得困難。近年來，國內(nèi)外專家如： Lowson 、 Wan-Ho Jeon 等都針對離心風(fēng)機(jī)噪聲做了很多研究，在發(fā)聲機(jī)理和聲源傳播、數(shù)值模擬、測試技術(shù)等方面都取得了不少突破，但仍有很多需要進(jìn)一步改進(jìn)和完善之處。本文綜合了近年來國內(nèi)外大量文獻(xiàn)的理論計算和試驗研究方法，同時提出了新的建議。

2 理論計算方法

2.1 點源模型

　　對于風(fēng)機(jī)而言，點源模型是一種十分有用的技術(shù)。這種近似的準(zhǔn)則是，所要研究的最高頻率的波長 λ 應(yīng)該遠(yuǎn)大于聲源的物理尺寸Ｌ。為滿足這個準(zhǔn)則要求，對發(fā)射較高頻率噪聲的葉片，在應(yīng)用點源模型時，可將每個相關(guān)面積或相關(guān)體積視為一個小尺寸的孤立聲源，將風(fēng)機(jī)葉片用沿著葉片展長分布的孤立點源的總和來模擬。目前有人研究了自由聲場旋轉(zhuǎn)點聲源的聲學(xué)特性；Lowson 通過波動方程推導(dǎo)出了運動點源產(chǎn)生的聲場公式，該公式適合于葉片上的每個微元體，然后對葉片上的所有微元求積分就可以求出葉片運動產(chǎn)生的聲場。但擬定葉片微元的點源尺寸是一個難題，而且一般來說風(fēng)機(jī)葉片都不是直葉片，甚至在空間有很大扭曲，用點源模型進(jìn)行模擬容易產(chǎn)生較大誤差。另外，上述研究針對的是自由聲場，而離心風(fēng)機(jī)必須考慮蝸殼的影響。

2.2 蝸舌的尖劈模擬

　　靜止平板尾緣紊流邊界層聲發(fā)射的理論計算公式早已得出，但用于葉輪機(jī)械噪聲還需進(jìn)一步改進(jìn)。陸桂林考慮了葉片旋轉(zhuǎn)對聲發(fā)射的影響，并結(jié)合有關(guān)試驗資料，引入葉片幾何參數(shù)的組合關(guān)系式，推導(dǎo)出了一個有 個葉片的離心風(fēng)機(jī)葉輪葉片尾緣紊流邊界層聲發(fā)射計算公式。這些都是在無蝸殼假定下噪聲計算公式的推導(dǎo)。為了模擬有蝸殼存在的情況，Wan-Ho Jeon 在葉輪附近放置一個尖劈模擬蝸舌，以它來作為產(chǎn)生離散噪聲的聲源,如圖1所示。 　　通過此模型計算出流場，然后用非定常的伯努利方程計算出作用在葉片微元上所受的力， 最后利用 Lowson 導(dǎo)出的任意運動點源的聲場公式計算聲壓：

　　運用該模型進(jìn)行風(fēng)機(jī)噪聲的數(shù)值模擬可以得到很多有價值的數(shù)值計算結(jié)果，改變其中一些參數(shù)，如葉片數(shù)，葉輪旋轉(zhuǎn)速度和葉輪與尖劈之間的間隙等來重新進(jìn)行計算，并加以比較可以分析葉片通過頻率噪聲的影響因素，對離心風(fēng)機(jī)的降噪有指導(dǎo)意義，尤其是對分析離散噪聲的成因及其降噪方法有著比較重要的作用。但是它只能模擬風(fēng)機(jī)的基頻噪聲，且仍沒有考慮完整蝸殼的存在。

2.3 基于寬頻噪聲的模擬
　　寬頻噪聲也稱作渦流噪聲，它主要取決于對應(yīng)的流場。至今尚未看到與離心風(fēng)機(jī)蝸殼內(nèi)部完整流場所對應(yīng)的聲場解，所以渦流噪聲很多都還是實驗研究或者理論上的定性分析。

 

　　可以利用加速度傳感器得到蝸殼表面的振動速度分布，然后通過公式計算出蝸殼表面的聲壓，或者可以通過風(fēng)機(jī)進(jìn)口或出口的聲壓計算進(jìn)出口輻射的聲功率，然后得到總的合成聲功率�？梢钥闯�，該計算方法可以計算蝸殼振動引起的噪聲輻射，也可以計算通過進(jìn)出口管道向外傳遞的噪聲。但是在測量進(jìn)出口的聲壓時，由于氣流的影響，使測量受到較大的干擾，因此測定的聲壓不一定是真實值；另外，由于蝸殼表面各點振動極不均勻，不僅是垂直于表面振動，甚至隨時間變化。測量時需要測量大量點的振動速度，工作量大，而且可靠性不高，因此該方法的應(yīng)用也有局限性。

2.5 蝸殼聲電類比模型

　　很早人們就提出了聲電類比方法并計算出了離心風(fēng)機(jī)的聲共振頻率，并用高階模態(tài)分析方法分析了幾個具有比亥姆霍茲共振頻率更高的譜峰，用試驗手段繪出了蝸殼內(nèi)規(guī)范化的聲壓分布。后來黃其柏又在此基礎(chǔ)上提出了蝸殼基頻共振引起的噪聲增量數(shù)學(xué)模型，最后推導(dǎo)出了在共振頻率處遠(yuǎn)場某點總噪聲聲壓級增值為:

利用此式可以對遠(yuǎn)場某點總噪聲聲壓級增值進(jìn)行預(yù)測和優(yōu)化。國內(nèi)一些實驗已經(jīng)證實了蝸殼基頻共振噪聲在小流量工況下的重要性。

2.6 聲學(xué)相似定律

　　由國際標(biāo)準(zhǔn)化組織推薦的一系列確定噪聲功率的標(biāo)準(zhǔn)，同樣也適用于風(fēng)機(jī)。試驗各種不同型式和尺寸的風(fēng)機(jī)需要大量試驗設(shè)備和時間，而且費用昂貴。因此將相似定律應(yīng)用于風(fēng)機(jī)氣動噪聲，能大大降低成本。從而可以根據(jù)一種尺寸風(fēng)機(jī)的試驗資料，對尺寸不同而因次相似的風(fēng)機(jī)系列進(jìn)行聲功率的計算。Weidemann對風(fēng)機(jī)噪聲作了無因次分析，且得到了無因次參數(shù)關(guān)系式：

　　因此，換算因次相似的風(fēng)機(jī)噪聲頻譜時，可用上面兩個公式的任何一個，但是對于同一系列而尺寸不同的風(fēng)機(jī)，常數(shù)α,β和函數(shù)F,G或F,G應(yīng)分別對應(yīng)相等。

　　聲學(xué)相似定律的應(yīng)用也是需要預(yù)先知道某因次相似風(fēng)機(jī)的實驗資料才能進(jìn)行聲輻射計算，開展聲學(xué)設(shè)計，它也不是單純從理論上直接解決離心風(fēng)機(jī)噪聲問題。

3 試驗研究方法

3.1 進(jìn)出口管道試驗

　　由于缺乏準(zhǔn)確的理論數(shù)據(jù)，因此很多試驗還是基于理論上的定性分析進(jìn)行試驗，一般都采取帶有消聲器的進(jìn)氣或出氣管道在進(jìn)、出口進(jìn)行噪聲測量，再對試驗結(jié)果進(jìn)行頻譜分析以判斷噪聲源和傳播途徑。在試驗過程中通常都會先分別考慮軸向、徑向進(jìn)口間隙、蝸殼的擴(kuò)張角和擴(kuò)張長度以及蝸舌與葉輪間隙、蝸舌傾斜角、蝸舌半徑和葉輪類型、葉片數(shù)目等參數(shù)，分別分析這些參數(shù)對離心風(fēng)機(jī)噪聲的影響 , 但是這樣進(jìn)行分析和試驗的工作量太大，而且忽略了各個參數(shù)之間的相互影響 。

3.2 離心風(fēng)機(jī)機(jī)殼的聲學(xué)優(yōu)化

　　機(jī)殼的型線對于離心風(fēng)機(jī)氣動噪聲而言是極其重要的，如何得到優(yōu)良的機(jī)殼型線是很多人都關(guān)注的問題。在目前的大多數(shù)研究中，僅是通過修改機(jī)殼蝸舌區(qū)域來降低基頻強(qiáng)度。 Hille-brand 等改變整個蝸舌形狀來找尋關(guān)于產(chǎn)生噪聲的最優(yōu)設(shè)計。作為一種試驗工具， Rechenberg 采用了植物與動物的生物進(jìn)化原理提出了一種試驗程序。采用了P1到P10這10 個變量（在各種角向位置時蝸舌壁面離轉(zhuǎn)子軸的距離）來描述蝸舌。通過變量P1到P10的隨機(jī)變動產(chǎn)生一組 9 個后代量，9個后代量的最優(yōu)者形成故的“上代”，從這個“上代”通過變量的隨機(jī)變化再次繁殖出第2代，依次下去，便得到最佳型線。但是該試驗程序只考慮到了蝸殼自身參數(shù)的影響，而忽略了葉輪的結(jié)構(gòu)參數(shù)。

3.3 離心風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)的優(yōu)化試驗方法

　　大量的試驗是在保證其他參數(shù)不變的前提下，只改變某一個參數(shù)進(jìn)行試驗得出其優(yōu)化結(jié)構(gòu)參數(shù)，從而忽略了各個參數(shù)之間的相關(guān)性，因此利用優(yōu)化試驗方法：正交回歸試驗設(shè)計方法、D —最優(yōu)回歸設(shè)計方法等就很有必要了。一些文獻(xiàn)中已通過不同實例計算出了風(fēng)機(jī)聲壓級與一系列參數(shù)之間的回歸函數(shù)關(guān)系式，并采用了優(yōu)化方法進(jìn)行了計算。其基本思想是在選擇離心風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)時，考慮到各個參數(shù)之間的相關(guān)性，在實際應(yīng)用中利用優(yōu)化回歸方法，通過試驗得到一系列數(shù)據(jù)進(jìn)行目標(biāo)函數(shù)（噪聲值）的非線性回歸，得到一個非線性方程后進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計。例如可將聲壓級SPL針對 8 個參數(shù)進(jìn)行 3 次回歸設(shè)計得出其關(guān)系式:

　　然后采用逐步回歸分析法逐個引入變量，進(jìn)行因子篩選。每引入一個新的變量都對前面的變量進(jìn)行顯著性檢驗，保留其中對SPL影響顯著的變量，剔除對SPL影響不顯著的變量，從而可以得到一個最優(yōu)回歸方程，該方程中包含所有對SPL影響顯著的變量。這種優(yōu)化手段用較少的試驗就可以得出比較滿意的結(jié)果，但是它不能夠得到各個噪聲源對接受者的貢獻(xiàn)。

3.4 相干分析技術(shù)

　　為了彌補(bǔ)上述缺陷，相干分析技術(shù)也隨 著計算機(jī)的發(fā)展而 開展了。在噪聲源的識別中，經(jīng)常遇到的情況是所感受到的噪聲系來自多個噪聲源，通過相干分析，就可以知道每個聲源各自對接受者的影響，這一技術(shù)已在國內(nèi)應(yīng)用。國內(nèi)外一些文獻(xiàn)已利用相干分析技術(shù)分析了離心風(fēng)機(jī)噪聲的噪聲源特性及其產(chǎn)生機(jī)理。其基本理論是基于將噪聲傳遞系統(tǒng)視為一個多輸入、單輸出的系統(tǒng)，系統(tǒng)中各個輸入源之間互不相干，如圖 3 所示。

3.5 計算機(jī)指導(dǎo)試驗

　　由于試驗設(shè)備繁重，工作量大，處理數(shù)據(jù)繁瑣，因此利用電腦監(jiān)控試驗和試驗數(shù)據(jù)的采集和處理是必不可少的，現(xiàn)在可以用微機(jī)進(jìn)行數(shù)字化動靜態(tài)測試分析。

虛擬儀器（簡稱VI）和卡泰儀器（簡稱 CATAI）技術(shù)發(fā)展相當(dāng)迅速，虛擬儀器被稱為是振動、噪聲動力學(xué)控制技術(shù)的革命。 DSP(大世普) 軟件虛擬儀器庫具有國際先進(jìn)水平的大容量數(shù)據(jù)采集與信號處理軟件系統(tǒng)，其功能強(qiáng)大 , 用途廣泛，可用于進(jìn)行振動、沖擊、噪聲、信號和信息處理、計算機(jī)輔助測試 (CAT) 、模態(tài)分析、結(jié)構(gòu)動力學(xué)修改、故障診斷與樁基檢測、環(huán)境振動與噪聲測試等諸多分析測試工作。只是到目前為止，虛擬儀器在風(fēng)機(jī)行業(yè)中應(yīng)用還很少，如果能廣泛應(yīng)用，將會使離心風(fēng)機(jī)的試驗測試、數(shù)據(jù)采集與分析進(jìn)入一個全新的階段。
４　討論
　　(1)對于離心風(fēng)機(jī)氣動噪聲而言，數(shù)值模擬及其計算方法還不成熟，不能得出計算離心風(fēng)機(jī)氣動噪聲的理論公式，有的即使得到了聲壓與各參數(shù)之間聯(lián)系，還需要借助試驗來確定具體關(guān)系式， 顯然這些方法只限于對已有風(fēng)機(jī)進(jìn)行計算，而不能在對新風(fēng)機(jī)進(jìn)行氣動設(shè)計 的 同時進(jìn)行聲學(xué)設(shè)計。 因此考慮蝸殼的離心風(fēng)機(jī)的噪聲模擬及計算是需要解決的問題。因此，我們的建議是：可以把離心風(fēng)機(jī)蝸殼簡化成一個具有硬邊界的理想殼體模型，如圖4所示。并暫時忽略進(jìn)出口軟邊界的影響，推導(dǎo)出殼體內(nèi)的格林函數(shù)，而后將此格林函數(shù)推廣到考慮進(jìn)出口軟邊界的情況，然后利用該函數(shù)對離心風(fēng)機(jī)內(nèi)部由旋轉(zhuǎn)葉輪產(chǎn)生的氣動聲場進(jìn)行時 域求解便可以得到理論解方程。在計算出離心風(fēng)機(jī)內(nèi)部的三維非穩(wěn)定流場之后，利用該模型和理論解方程就可求出與流場相對應(yīng)的氣動聲場，這樣就可以彌補(bǔ)其他計算模擬方法的不足，正在進(jìn)行這方面的理論和計算工作 ， 同時也為同行們進(jìn)行離心風(fēng)機(jī)氣動噪聲計算提供參考。目前，已經(jīng)得到了忽略進(jìn)出口軟邊界的蝸殼體內(nèi)的格林函數(shù)：

　　但是由于忽略了蝸殼進(jìn)出口軟邊界的影響，這個公式與實際情況還有較大差距，因此還有必要對此進(jìn)行深入研究，以得到有進(jìn)出口軟邊界時蝸殼內(nèi)部的格林函數(shù)并進(jìn)行時域求解。

　　(2) 隨著計算機(jī)的飛速發(fā)展，噪聲試驗測試技術(shù)發(fā)展比較迅速，一些先進(jìn)的試驗手段已經(jīng)應(yīng)用于風(fēng)機(jī)上，但還是不夠；在其他行業(yè)，虛擬儀器的使用和仿真試驗已大大減少了人力、物力，使得很多難以進(jìn)行的試驗變得容易開展，建議應(yīng)使這些先進(jìn)的試驗手段應(yīng)盡快應(yīng)用于風(fēng)機(jī)氣動噪聲行業(yè)并不斷開發(fā)拓展其應(yīng)用范圍。

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