動葉可調(diào)式軸流風機動葉調(diào)節(jié)原理圖

簡介： 軸流'>軸流風機'>風機動葉調(diào)節(jié)原理（TLT結(jié)構(gòu)） 軸流'>軸流送風機'>風機利用動葉安裝角的變化，使風機的性能曲線移位。性能曲線與不同的動葉安裝角與風道性能曲線，可以得出一系列的工作點。若需要流量及壓頭增大，只需增大動葉安 ... 關(guān)鍵字：可調(diào)式軸流風機     軸流風機動葉調(diào)節(jié)原理（TLT結(jié)構(gòu)） 軸流送風機利用動葉安裝角的變化，使風機的性能曲線移位。性能曲線與不同的動葉安裝角與風道性能曲線，可以得出一系列的工作點。若需要流量及壓頭增大，只需增大動葉安裝角；反之只需減少動葉安裝角。      軸流送風機的動葉調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)效率高，而且又能使調(diào)節(jié)后的風機處于高效率區(qū)內(nèi)工作。采用動葉調(diào)節(jié)的軸流送風機還可以避免在小流量工況著落在不穩(wěn)定工況區(qū)內(nèi)。軸流送風機動葉調(diào)節(jié)使風機結(jié)構(gòu)復雜，調(diào)節(jié)裝置要求較高，制造精度要求亦高。      改變動葉安裝角是通過動葉調(diào)節(jié)機構(gòu)來執(zhí)行的，它包括液壓調(diào)節(jié)裝置和傳動機構(gòu)。液壓缸內(nèi)的活塞由軸套及活塞軸的凸肩被軸向定位的，液壓缸可以在活塞上左右移動，但活塞不能產(chǎn)生軸向移動。為了防止液壓缸在左、右移動時通過活塞與液壓缸間隙的泄漏，活塞上還裝置有兩列帶槽密封圈。當葉輪旋轉(zhuǎn)時，液壓缸與葉輪同步旋轉(zhuǎn)，而活塞由于護罩與活塞軸的旋轉(zhuǎn)亦作旋轉(zhuǎn)運動。所以風機穩(wěn)定在某工況下工作時，活塞與液壓缸無相對運動,屋頂排風機。      活塞軸的另一端裝有控制軸，葉輪旋轉(zhuǎn)時控制軸靜止不動，但當液壓缸左右移動時會帶動控制軸一起移動�？刂祁^等零件是靜止并不作旋轉(zhuǎn)運動的。      葉片裝在葉柄的外端，每個葉片用6個螺栓固定在葉柄上，葉柄由葉柄軸承支撐，平衡塊與葉片成一規(guī)定的角度裝設，二者位移量不同，平衡塊用于平衡離心力，使葉片在運轉(zhuǎn)中成為可調(diào)。      動葉調(diào)節(jié)機構(gòu)被葉輪及護罩所包圍，這樣工作安全，避免臟物落進調(diào)節(jié)機構(gòu)，使之動作靈活或不卡澀。      當軸流送風機在某工況下穩(wěn)定工作時，動葉片也在相應某一安裝角下運轉(zhuǎn)，那么伺服閥將油道①與②的油孔堵住，活塞左右兩側(cè)的工作油壓不變，動葉安裝角自然固定不變。      當鍋爐工況變化需要減小調(diào)節(jié)風量時，電信號傳至伺服馬達使控制軸發(fā)生旋轉(zhuǎn)，控制軸的旋轉(zhuǎn)帶動拉桿向右移動。此時由于液壓缸只隨葉輪作旋轉(zhuǎn)運動，而調(diào)節(jié)桿(定位軸)及與之相連的齒條是靜止不動的。于是齒套是以B點為支點，帶動與伺服閥相連的齒條往右移動，使壓力油口與油道②接通，回油口與油道①接通。壓力油從油道②不斷進進活塞右側(cè)的液壓缸容積內(nèi)，使液壓缸不斷向右移動。與此同時活塞左側(cè)的液壓缸容積內(nèi)的工作油從油道①通過回油孔返回油箱。      由于液壓缸與葉輪上每個動葉片的調(diào)節(jié)桿相連，當液壓缸向右移動時，動葉的安裝角減小，軸流送風機輸送風量和壓頭也隨之降低。      當液壓缸向右移動時，調(diào)節(jié)桿(定位軸)亦一起往右移動，但由于控制軸拉桿不動，所以齒套以A為支點，使伺服閥上齒條往左移動，從而使伺服閥將油道①與②的油孔堵住，則液壓缸處在新工作位置下(即調(diào)節(jié)后動葉角度)不再移動，動葉片處在關(guān)小的新狀態(tài)下工作。這就是反饋過程。在反饋過程中，定位軸帶動指示軸旋轉(zhuǎn)，使它將動葉關(guān)小的角度顯示出來。      若鍋爐的負荷增大，需要增大動葉角度，伺服馬達使控制軸發(fā)生旋轉(zhuǎn)，于是控制軸上拉桿以定位軸上齒條為支點，將齒套向左移動，與之嚙合齒條(伺服閥上齒條)也向左移動，使壓力油口與油道①接通，回油口與油道②接通。壓力油從油道①進進活塞的左側(cè)的液壓缸容積內(nèi)，使液壓缸不斷向左移動，而與此同時活塞右側(cè)的液壓缸容積內(nèi)的工作油從油道②通過回油孔返回油箱。此時動葉片安裝角增大、鍋爐透風量和壓頭也隨之增大。當液壓缸向左移動時，定位軸也一起往左移動。以齒套中A為支點，使伺服閥的齒條往右移動，直至伺服閥將油道①與②的油孔堵住為止，動葉在新的安裝角下穩(wěn)定工作。

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收錄時間:2011年03月05日 04:05:36 來源:互聯(lián)網(wǎng) 作者:

???? 為徹底解決煤氣管道及閥門的泄漏和堵塞題目，并確保煤氣的安全穩(wěn)定輸出，決定從風機出口管至新煤氣主管的2條DN1200支管展設1條DN1200臨時煤氣管道（如圖中虛線所示）。在確保不中斷輸出煤氣的同時，把風機后DN900煤氣支管及DN1200煤氣水平貫通管隔離，徹底檢驗更換處理，待檢驗完畢，拆除臨時管道。 由于是在風機房進行長時間多區(qū)域的“心臟手術(shù)”，安全檢驗難度極大；又因不能中斷輸送煤氣，安全生產(chǎn)壓力極大。為此，我們充分考慮了安全生產(chǎn)及施工安全，在切實落實安全措施的條件下，確定了工程實施的4個階段：①臨時管就位；②A、B、C、D、E、F點碰頭及臨時管投用；③原DN1200管更換及投用；④臨時管拆除。 嚴蘊奇 徐風雷 許萬國 夏旭 相關(guān)閱讀:

送風機跳閘停機故障處理

現(xiàn)象 1、送/引風機'>風機A跳閘'>跳閘。 2、RB動作。 3、C（E）磨跳閘'>跳閘 處理 1、送風機'>風機A跳閘，確認引風機A聯(lián)跳。確認送/引風機A出/進口門封閉，調(diào)節(jié)擋板封閉。確認送/引風機B自動開大。 2、確認RB動作，目標負荷400MW，目標壓力14MPa。C（E）磨跳閘，并自動隔離。各層點火油槍開始投運。 3、聯(lián)系助手關(guān)注汽機/電氣。 4、匯報值長，聯(lián)系檢驗。 5、檢查送/引風機B運行正常。維持總風量與負荷相符，維持氧量正常，爐膛壓力正常。維持爐膛氧量3.7。在調(diào)整過程中答應氧量不低于1.5運行。 6、檢查一次風機A/B運行正常，制粉系統(tǒng)運行正常。 7、檢查燃燒穩(wěn)定、火檢正常，油槍運行正常、無漏油、油壓正常。 8、投運空預器吹灰。 9、加強主/再汽、壁溫監(jiān)視，過熱度正常，中間點溫度最高峰值不超過410℃，必要時手動調(diào)整煤/水比、煙道擋板。 10、留意貯水箱水位。 11、檢查汽機側(cè)主要參數(shù)在正常范圍內(nèi)。 12、檢查給水系統(tǒng)、凝聚水系統(tǒng)正常。 13、就地檢查送風機A情況，檢查送風機A開關(guān)保護動作情況。 14、全面檢查爐、機、電系統(tǒng)運行正常。 15、復位RB。

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收錄時間:2011年02月21日 17:43:33 來源:中國電力資料網(wǎng) 作者:

　　1 引言 　　無風道誘導風機已經(jīng)廣泛于國內(nèi)地下停車場，至仿已有近萬中誘導風機使用在國內(nèi)幾百個地下停車場內(nèi)，為改善地下停車場的空氣品質(zhì)，降低地下停車場透風系統(tǒng)的一次投資和運轉(zhuǎn)用度起到了一定的作用。實際上，這種透風空調(diào)系統(tǒng)在國外，除了用于地下停車場的透風換氣以外，在高大空間空調(diào)系統(tǒng)中也得到了廣泛的應用，尤其是在日本應用工程很多，其中些典型應用實例引人注目。 　　2001的在廣州國際會展中心的空調(diào)設計中，日本佐藤設計事務所在大面積的展覽會場中，采用了無風道誘導風機空調(diào)系統(tǒng)，這是這種系統(tǒng)第一次在國內(nèi)空調(diào)工程中應用，因此引起了國內(nèi)空調(diào)界極大的愛好，也引發(fā)了對這種系統(tǒng)在空調(diào)工程中可行性的激烈爭論。 　　由于在廣州國際會展中心的空調(diào)設計中，日方只提供了設計方案，而未提供設計所必須的計算資料，因此給國內(nèi)設計職員的設計造成了很大的困難，同進也增加了這種能風空調(diào)系統(tǒng)神秘的色彩。為解決無風道誘導透風系統(tǒng)在空調(diào)工程應用過程中所缺少的設計計算資料，筆者從2001年中期開始，對這種系統(tǒng)進行了深進的，通過對其主要部件的改造，性能的測試，以及設計計算方法的研究，尤其是通過實際工程的實踐，基本上把握了這種系統(tǒng)工程空調(diào)工程的設計計算方法，為今后在國內(nèi)空調(diào)工程中推廣和應用這種先進系統(tǒng)提供一實用的設計資料。 　　2 工作原理及系統(tǒng)的組成 　　由[1]的可以知道，當空氣由直徑為D0的噴品，以送風速度V0向往一個不受四周界面表面限制的空間擴散時，由于射流邊界與四周介質(zhì)間的紊活動量交換，四周空氣不斷被卷進，沿射程方向，射流不斷擴大，射流流量不斷增加，射流軸心速度則逐漸衰減。如圖1所示，無風道誘導風機空調(diào)系統(tǒng)的空調(diào)機組送出的空氣不是像傳統(tǒng)的空調(diào)系統(tǒng)那樣，通過送風風道將經(jīng)過處理的空氣送到需要的地方，而是通過噴嘴直接送進空調(diào)空間，而誘導風機機組被置于射流主氣流的流道中，當射流軸心速度下降時，利用誘導風機，使主氣流獲得新的動力，將處理過的空氣送到指定的位置，通過改變誘導風機機組的送風口角度和方向，還可以調(diào)整冷、熱氣流的落差，防止了冷風過早進進工作區(qū)，導致人體不舒適，也解決了熱風難以下送的困難，同時還可以使主氣流轉(zhuǎn)向，避免了送風死區(qū)的出現(xiàn)，減少了區(qū)域溫差。 　　 　　圖1 無風道誘導風機空調(diào)系統(tǒng)示意圖 　　可利用的誘導風機機組有兩種形式，一種形式為：誘導風機機組有三個送風口，且送風口的位置有5個方向可以安裝，回風口置于機組后部和兩側(cè)上部，這種被稱為TOPVENT? 2的誘導風機為瑞典ABB公司在日本的控股公司富列克特(Flkt)公司的專利產(chǎn)品[2]。另一種形式為：誘導風機采用上下角度分別可以調(diào)節(jié)30°的平面送風口，由于單機風口的寬度可以達到1800mm，因此可能形成很寬的平面射流，回風口可以設在機組后部，或者下部，這一產(chǎn)品已由筆者研制成功，并獲得專利。 　　3 設計計算方法 　　采用誘導風機替換傳統(tǒng)的風道用于空調(diào)系統(tǒng)，其風險性遠遠大于常規(guī)有道空調(diào)系統(tǒng)，可能出現(xiàn)的是：①由空調(diào)機組送出的冷(熱)風未能達到誘導風機處，就著落，結(jié)果在空調(diào)房間內(nèi)出現(xiàn)明顯的區(qū)域溫差;②冷氣流中途著落，導致明顯的"吹風感"，引起人體不舒適;③送風不送到所有需要空調(diào)的區(qū)域，形成氣流停滯區(qū);④氣流噪聲題目;⑤熱風下送總是。上述這些題目，回納起來，在設計過程中需要解決的實際上就是：①氣流組織計算題目;②氣流組織形式題目。下面分別說明。 　　3.1 氣流組織計算 　　3.1.1 基本計算公式 　　固然最近十年，CFD技術(shù)在氣流組織設計中已得到一定的應用，但是由于影響因素繁多，其正確性沿無法替換以實驗為基礎(chǔ)的計算方法。國內(nèi)外空調(diào)工程設計中采用的主要還是以實驗為基礎(chǔ)的計算方法。如圖1所示，無風道誘導風機空調(diào)系統(tǒng)，實際上是多股噴口射流的疊加。氣流組織計算的目的就是確定：①軸心速度衰減;②軸心軌跡，即射流落差;③軸心溫度衰減規(guī)律。目前國際上使用的射流計算公式的形式基本相同[3～5]，主要區(qū)別在于通過實驗得到經(jīng)驗系數(shù)不盡相同。 　　軸心速度衰減公式： 　　 　　　　　　　　　　　　　　　　　(1) 　　式中　V0--出風口均勻風速，m/s; 　　Vx--射程X處軸心速度，m/s; 　　K1--軸心速度常數(shù)，無因次; 　　A0--出風口有效面積，m2。 　　X--射程，m。 　　非等溫射流軸心軌跡，即射流落差計算公式： 　　 　　　　　　　(2) 　　式中　Y--射流軸心偏離水平軸之間隔，m; 　　a0--射流出口軸線與水平軸之夾角; 　　y--系數(shù)，與風口形式和尺寸有關(guān)，y=0.47±0.06，無因次; 　　K2--軸心溫度常數(shù)，無因次; 　　Ar0--阿基米德數(shù)。 　　軸心溫度衰減規(guī)律： 　　 　　　　　　　　　　　　　　　　(3) 　　式中　TO--出風口送風溫度，℃; 　　TX--射程X處軸心溫度，℃; 　　TR--回風溫度，℃; 　　誘導風機用于空調(diào)系統(tǒng)與用于透風系統(tǒng)時，最大的區(qū)別就是前者是非等溫送風，而后者是等溫送風，對于非等溫射流，其射程、軸心軌跡、軸心速度衰減、軸心溫度衰減都將受到阿基米德準數(shù)的影響[3]。固然氣流組織已經(jīng)是一個很老的課題，但是目前可供工程設計使用的較正確的計算公式并不完善，例如非等溫送風的軸心速度衰減就缺乏可靠的計算公式，因此對于非等溫送風，目前國外仍然采用式(2)進行計算[3]。同時，采用什么樣的公式進行計算尚存在較大的分歧。 　　3.1.2 軸心速度常數(shù)和軸心溫度常數(shù) 　　在式(1)～(3)中，軸心速度常數(shù)K1和軸心溫度常數(shù)K2對計算結(jié)果影響很大。K1國亦稱風口特性系數(shù)、送風口常數(shù)。國內(nèi)在進行射流軸心速度衰減計算時，同時采用另一個與風口有關(guān)的經(jīng)驗系數(shù)，被稱不紊流系數(shù)a[6]，a和K1之間存在以下?lián)Q算關(guān)系：a=0.42/ K1。軸心速度常數(shù)是一個與風口形式和具體結(jié)構(gòu)有關(guān)的實驗參數(shù)，它表示軸心動能損失[3]，對于一種形式的風口，軸心速度常數(shù)歷來被看成常數(shù)，但是最近研究發(fā)現(xiàn)軸心速度常數(shù)并非常數(shù)，它還與送風口風速有關(guān)[3，7]。K1、a和K2固然都是由試驗確定的參數(shù)，使用簡單，但是國內(nèi)在計算過程中也存在一些題目：①式(1)有兩種形式，當式(1)中的 采用DO替換時，公式中常數(shù) 應除往;②不同的風口采用相同的軸心速度常數(shù)，目前通用的速度衰減和射流軸心軌跡計算公式，已將噴口的軸心速度常數(shù)和軸心溫度常數(shù)具體數(shù)值寫進公式中，因此采用其他風口(如矩形風口，條縫風口，旋流風口等)，仍采用這些計算公式，將導致明顯誤差;③軸心速度常數(shù)取值過大，部分廠家，為了貿(mào)易利益，任意進步風口射程(即軸心速度常數(shù))，最近在國內(nèi)會展類建筑的空調(diào)設計中這已是司空見慣的事。固然各類手冊和教科書都登載有軸心速度常數(shù)和軸心溫度常數(shù)表，但是表中風口形式過于籠統(tǒng)，因此正確性較差，對于一種形式、尺寸一定的風口，一般最好通過實驗來確定。表1是目前常用的軸心速度常數(shù)和軸心溫度常數(shù)。 　　常用風口的軸心速度和軸心溫度常數(shù) 表1 　　為了確保無風道誘導風機透風空調(diào)系統(tǒng)的可靠性，筆者委托國家空調(diào) 設備 質(zhì)量監(jiān)視檢驗中心對TOPVENT? 2型誘導風機機組和空調(diào)機組用DVN球型噴口性能進行了檢測，圖2為誘導風機用球型噴口的軸心速度常數(shù)K1和圖3是DVN球型噴口的軸心速度常數(shù)K1的測試結(jié)果。 　　由圖2和圖3可以看出：①K1并非一個常數(shù);②固然誘導風機上的三個噴口形式、尺寸完全相同，但是由于安裝部位和出風角度不同，K1不同;③射程超過6m之后，誘導風機噴口K1基本不變;④對于DVN球型噴口，出口速度增加，射程增加，K1減少。 　　圖2 誘導風機機組球型噴口軸心速度常數(shù)K1 　　 　　圖3 DVN型球型噴口軸心速度常數(shù)K1 　　3.1.3 貼附射流的影響 　　誘導風機一般都是掛在天花下部，因此除了將噴嘴置于誘導風機的底部下送外，射流一般都會貼附在天花上，形成貼附射流，通常是將貼附射流視而不見為自由射流的一半，風口斷面面積加倍，因此軸心常數(shù)即是自由射流的 ，即表1最大值6.2變成8.77。 　　對于貼附射流，人們最關(guān)心的是非等溫射流的貼附長度，即射流分離間隔，對于非等溫附射流，式(4)是目前使用最廣泛的一種計算公式[8]： 　　 　　　　　　　(4) 　　式中 xs--射流分離間隔，m;ΔP--風口靜壓降，Pa。 　　3.1.4 多股平行射流的影響 　　由于無風道誘導風機空調(diào)系同一般都是采用多臺空調(diào)機組和多臺誘導風機并列，因此實際上都為多股平行非等溫射流，由式(5)可以看出[1]，多股平行射流的速度衰減慢于單股射流，射流射程加長。 　　 　　　　　　　　　(5) 　　其中l(wèi)--噴口之間的間距，m。 　　比較式(1)和式(5)可以看出，多股平行射流與單股射流的區(qū)別在于前者多了一項 ，圖4表示了4種不同噴口間距下，相同的射程時，兩種射流軸心速度的差異，由圖可知，當噴口之間的間距超過了2m時，兩種射流的差異已經(jīng)非常小。 　　3.1.5 設計計算方法 　　利用式(1)～式(4)和實驗所得噴口軸心速度常數(shù)K1即可進行無風道誘導風機空調(diào)系統(tǒng)設計計算。設計步驟如下所述： 　�、俑鶕�(jù)送風量和空氣分布器標準(JG/T-1999)規(guī)定：風口全壓損失應不超過100Pa的原則，選擇噴口的規(guī)格和數(shù)目;②利用式(4)計算噴嘴送風長度(軸心速度為0.5m/s);③根據(jù)射流的出風夾角為22°的規(guī)律[3]繪制送風射流分布圖;④考慮到非等溫射流的影響，第一排誘導風機設置在0.8倍噴嘴送風長度xs之處，第一排誘導風機的數(shù)目按3m間距布置，誘導風機必須在送風氣流范圍內(nèi);⑤利用式(3)計算末端軸心溫度Tx;⑥計算第一排誘導風機的送風長度(軸心速度為0.5m/s); ⑦第二排誘導風機設置在0.8倍誘導風機噴嘴送風長度xs之處;⑧第二排誘導風機的數(shù)目仍按3m間距布置，數(shù)目同第一排;⑨第三排以后的誘導風機數(shù)目和間距同前;⑩分別計算射流末端軸心溫度。 　　設計實例：空調(diào)機組風量5000m3/h，選擇3個DVN400球型噴口(喉口直徑398mm)，間距2m，喉口風速度4m/s，出風速度12.1m/s時，全壓損失95.4Pa，靜壓損失85.8 Pa，送風溫度10℃，室內(nèi)溫度26℃，軸心速度為0.5m/s時送風間隔為17m，第一排誘導風機布置在13m處，每排4臺，第一排處軸心溫度為25℃，第二排誘導風機布置在離第一排誘導風機6m處，每排4臺。誘導風機共6排，排間距6m，臺間距3m，總射程50m,水簾空調(diào)。最后一排軸心溫度已經(jīng)接近室溫。以上計算結(jié)果與CFD模擬結(jié)果大致一致，主要區(qū)別是軸心溫度的升高CFD模擬結(jié)果明顯低于上述計算，原因可能是，由于是多股水平射流送風，除了最外側(cè)的，射流邊界卷吸的主要是送風射流，并非是像單股射流那樣卷吸的是室內(nèi)空氣，因此軸心溫度升高速度明顯低于用單股射流公式計算的結(jié)果，這是無風道誘導透風系統(tǒng)用于空調(diào)系統(tǒng)中的一個新發(fā)現(xiàn)。 　　3.2 氣流組織形式 　　由于無風道誘導風機空調(diào)系統(tǒng)是利用空氣氣流來分布處理過的空氣，因此氣流組織形式，即空調(diào)機組和誘導風機的位置，以及布置方式對整個空調(diào)系統(tǒng)的使用效果甚大。 　　空調(diào)機組一般沿墻布置，可以是單側(cè)送風、雙側(cè)對送，對角線對送�？照{(diào)機組，即送風口的高度和角度應該通過確定，以保證在設計的射程內(nèi)，射流能到達第一排誘導風機所處的位置，宜采用貼附送風�？照{(diào)機組之間的間隔，應考慮到氣流的覆蓋面，由于射流的出風平角一般為22°，因此應該通過作圖的，盡可能減少氣流無法覆蓋的區(qū)域的面積。為了解決冷風過早的進進工作區(qū)，同時解決熱風難以下送的困難，空調(diào)機組應該采用送風角度可以電支調(diào)節(jié)的噴口，DVN球型噴口可以用手動和電動方式和上和向下調(diào)節(jié)30°，公道的送風角度應由計算確定。 　　第一排誘導風機的離空調(diào)機組的間隔，誘導風機之間的間隔，應由計算確定。誘導風機排間距的確定與空調(diào)機組之間的間隔的原則相同。當空調(diào)系統(tǒng)總射程較遠，空間較大，射流離地面較高時，宜采用TOPVENT?? 2形式誘導風機機組，可以在誘導風機的前部布置兩個噴口，在誘導風機的下部布置一個噴口，使得在形成向前的主氣流的同時，在誘導風機的下部形成一股垂直向下的空調(diào)送風氣流，以便減少室內(nèi)的區(qū)域溫差，這點對冬季需要送熱風的建筑尤為重要。對于層高不高的大面積空間，宜采用平面送風形式的誘導風機，由于這種誘導風機的出風口角度可以向上下各調(diào)節(jié)30°，出風口為很寬的扁平射流，因此空調(diào)效果更加理想。 　　4 結(jié)論 　　無風道誘導透風系統(tǒng)于高大空間的空調(diào)系統(tǒng)，是一種大膽的嘗試，這是一種值得推廣的新的空調(diào)系統(tǒng)設計方法。和實驗，以及工程實踐證實這種空調(diào)系統(tǒng)是可選擇，在上優(yōu)于常規(guī)空調(diào)系統(tǒng)。本文提出的計算方法，經(jīng)工程實踐驗證可供工程設計計算。但是要使得這一先進的空調(diào)系統(tǒng)使用到更廣泛的建筑中往，并取得更好的使用效果，家很多課題需要探討，其中在設計計算方法中，如溫度衰減計算、速度衰減計算、多股非等溫水平射流計算等等，還需要進行深進的研究。 　　1 引言 　　無風道誘導風機已經(jīng)廣泛于國內(nèi)地下停車場，至仿已有近萬中誘導風機使用在國內(nèi)幾百個地下停車場內(nèi)，為改善地下停車場的空氣品質(zhì)，降低地下停車場透風系統(tǒng)的一次投資和運轉(zhuǎn)用度起到了一定的作用。實際上，這種透風空調(diào)系統(tǒng)在國外，除了用于地下停車場的透風換氣以外，在高大空間空調(diào)系統(tǒng)中也得到了廣泛的應用，尤其是在日本應用工程很多，其中些典型應用實例引人注目。 　　2001的在廣州國際會展中心的空調(diào)設計中，日本佐藤設計事務所在大面積的展覽會場中，采用了無風道誘導風機空調(diào)系統(tǒng)，這是這種系統(tǒng)第一次在國內(nèi)空調(diào)工程中應用，因此引起了國內(nèi)空調(diào)界極大的愛好，也引發(fā)了對這種系統(tǒng)在空調(diào)工程中可行性的激烈爭論。 　　由于在廣州國際會展中心的空調(diào)設計中，日方只提供了設計方案，而未提供設計所必須的計算資料，因此給國內(nèi)設計職員的設計造成了很大的困難，同進也增加了這種能風空調(diào)系統(tǒng)神秘的色彩。為解決無風道誘導透風系統(tǒng)在空調(diào)工程應用過程中所缺少的設計計算資料，筆者從2001年中期開始，對這種系統(tǒng)進行了深進的，通過對其主要部件的改造，性能的測試，以及設計計算方法的研究，尤其是通過實際工程的實踐，基本上把握了這種系統(tǒng)工程空調(diào)工程的設計計算方法，為今后在國內(nèi)空調(diào)工程中推廣和應用這種先進系統(tǒng)提供一實用的設計資料。 　　2 工作原理及系統(tǒng)的組成 　　由[1]的可以知道，當空氣由直徑為D0的噴品，以送風速度V0向往一個不受四周界面表面限制的空間擴散時，由于射流邊界與四周介質(zhì)間的紊活動量交換，四周空氣不斷被卷進，沿射程方向，射流不斷擴大，射流流量不斷增加，射流軸心速度則逐漸衰減。如圖1所示，無風道誘導風機空調(diào)系統(tǒng)的空調(diào)機組送出的空氣不是像傳統(tǒng)的空調(diào)系統(tǒng)那樣，通過送風風道將經(jīng)過處理的空氣送到需要的地方，而是通過噴嘴直接送進空調(diào)空間，而誘導風機機組被置于射流主氣流的流道中,屋頂風機，當射流軸心速度下降時，利用誘導風機，使主氣流獲得新的動力，將處理過的空氣送到指定的位置，通過改變誘導風機機組的送風口角度和方向，還可以調(diào)整冷、熱氣流的落差，防止了冷風過早進進工作區(qū)，導致人體不舒適，也解決了熱風難以下送的困難，同時還可以使主氣流轉(zhuǎn)向，避免了送風死區(qū)的出現(xiàn)，減少了區(qū)域溫差。 　　 　　圖1 無風道誘導風機空調(diào)系統(tǒng)示意圖 　　可利用的誘導風機機組有兩種形式，一種形式為：誘導風機機組有三個送風口，且送風口的位置有5個方向可以安裝，回風口置于機組后部和兩側(cè)上部，這種被稱為TOPVENT? 2的誘導風機為瑞典ABB公司在日本的控股公司富列克特(Flkt)公司的專利產(chǎn)品[2]。另一種形式為：誘導風機采用上下角度分別可以調(diào)節(jié)30°的平面送風口，由于單機風口的寬度可以達到1800mm，因此可能形成很寬的平面射流，回風口可以設在機組后部，或者下部，這一產(chǎn)品已由筆者研制成功，并獲得專利。 　　3 設計計算方法 　　采用誘導風機替換傳統(tǒng)的風道用于空調(diào)系統(tǒng)，其風險性遠遠大于常規(guī)有道空調(diào)系統(tǒng)，可能出現(xiàn)的是：①由空調(diào)機組送出的冷(熱)風未能達到誘導風機處，就著落，結(jié)果在空調(diào)房間內(nèi)出現(xiàn)明顯的區(qū)域溫差;②冷氣流中途著落，導致明顯的"吹風感"，引起人體不舒適;③送風不送到所有需要空調(diào)的區(qū)域，形成氣流停滯區(qū);④氣流噪聲題目;⑤熱風下送總是。上述這些題目，回納起來，在設計過程中需要解決的實際上就是：①氣流組織計算題目;②氣流組織形式題目。下面分別說明。 　　3.1 氣流組織計算 　　3.1.1 基本計算公式 　　固然最近十年，CFD技術(shù)在氣流組織設計中已得到一定的應用，但是由于影響因素繁多，其正確性沿無法替換以實驗為基礎(chǔ)的計算方法。國內(nèi)外空調(diào)工程設計中采用的主要還是以實驗為基礎(chǔ)的計算方法。如圖1所示，無風道誘導風機空調(diào)系統(tǒng)，實際上是多股噴口射流的疊加。氣流組織計算的目的就是確定：①軸心速度衰減;②軸心軌跡，即射流落差;③軸心溫度衰減規(guī)律。目前國際上使用的射流計算公式的形式基本相同[3～5]，主要區(qū)別在于通過實驗得到經(jīng)驗系數(shù)不盡相同。 　　軸心速度衰減公式： 　　 　　　　　　　　　　　　　　　　　(1) 　　式中　V0--出風口均勻風速，m/s; 　　Vx--射程X處軸心速度，m/s; 　　K1--軸心速度常數(shù)，無因次; 　　A0--出風口有效面積，m2。 　　X--射程，m。 　　非等溫射流軸心軌跡，即射流落差計算公式： 　　 　　　　　　　(2) 　　式中　Y--射流軸心偏離水平軸之間隔，m; 　　a0--射流出口軸線與水平軸之夾角; 　　y--系數(shù)，與風口形式和尺寸有關(guān)，y=0.47±0.06，無因次; 　　K2--軸心溫度常數(shù)，無因次; 　　Ar0--阿基米德數(shù)。

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