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風(fēng)機(jī)選型與安裝

車(chē)間降溫水簾_離心風(fēng)機(jī)變型設(shè)計(jì)電壓調(diào)節(jié)器的功用 單雙盤(pán)轉(zhuǎn)子穩(wěn)態(tài)

離心通風(fēng)機(jī)變型設(shè)計(jì)
    現(xiàn)有風(fēng)機(jī)中有很多性能優(yōu)良,但由于用戶要求的多樣性,已有產(chǎn)品中往往選不到合適的風(fēng)機(jī)和;O(shè)計(jì)對(duì)象。重新設(shè)計(jì)新產(chǎn)品則需要?dú)鈩?dòng)計(jì)算、模型試驗(yàn)、工藝設(shè)計(jì),模具制造等一系列復(fù)雜過(guò)程,成本高、周期長(zhǎng)。這時(shí)可采用變型設(shè)計(jì),即僅改變?cè)酗L(fēng)機(jī)個(gè)別幾何參數(shù)來(lái)滿足設(shè)計(jì)要求。變型設(shè)計(jì)有試驗(yàn)數(shù)據(jù)和實(shí)際產(chǎn)品為依據(jù),設(shè)計(jì)計(jì)算可靠,不必進(jìn)行模型試驗(yàn);還可利用現(xiàn)有圖紙資料、模具工裝,降低了成本,縮短了設(shè)計(jì)制造周期。

變型設(shè)計(jì)原理

    當(dāng)選型設(shè)計(jì)和模化設(shè)計(jì)都不能滿足設(shè)計(jì)要求時(shí),選用比轉(zhuǎn)速相差不多,性能較好的離心風(fēng)機(jī)進(jìn)行變型設(shè)計(jì)。在變型量控制在一定范圍內(nèi)時(shí),可以認(rèn)為變型設(shè)計(jì)點(diǎn)的效率近似不變。變型設(shè)計(jì)方法主要有:①變?nèi)~輪寬度;②變?nèi)~片數(shù);③變?nèi)~輪外徑及出口安裝角或葉片型線;④變?nèi)~片進(jìn)口安裝角。

一、變?nèi)~輪寬度

    變?nèi)~輪寬度的變型設(shè)計(jì)方法,適用于風(fēng)機(jī)滿足用戶提出的壓力要求,而不滿足流量要求。按設(shè)計(jì)要求的技術(shù)能數(shù),計(jì)算出比轉(zhuǎn)速后,選擇與計(jì)算比轉(zhuǎn)速接近,效率較高的風(fēng)機(jī),屋頂負(fù)壓風(fēng)機(jī),從其無(wú)因次性能曲線上找出變型工況點(diǎn)得到流量系數(shù),按設(shè)計(jì)全壓要求求得所需風(fēng)機(jī)葉輪直徑。依此為依據(jù)得到變型設(shè)計(jì)的模型風(fēng)機(jī)。
作兩點(diǎn)假設(shè):①不考慮由于寬度變形而引起的軸向渦流變化;②不考慮由于寬度變化引起的附面層變化。
在此基礎(chǔ)上,按下面兩種情況進(jìn)行變寬度計(jì)算:①滿足進(jìn)口速度三角形相似;②滿足出口速度三角形相似。
寬度改變以后,全壓可能會(huì)有所變化,因此要計(jì)算全壓是否在設(shè)計(jì)壓力允許波動(dòng)范圍。
二、變?nèi)~片數(shù)

    變?nèi)~片數(shù)方法適用于風(fēng)量滿足用戶要求,而風(fēng)壓不滿足要求的情況,按滿足風(fēng)量要求,求得所需模型風(fēng)機(jī),并得到對(duì)應(yīng)各幾何參數(shù)(按比例常數(shù)求得)。變?nèi)~片數(shù)后,主要考慮滑移系數(shù)K發(fā)生變化,滑移系數(shù)K可按模型風(fēng)機(jī)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果和滑移系數(shù)的計(jì)算公式進(jìn)行修正計(jì)算。

三、變?nèi)~輪出口參數(shù)或葉片型線

    這一方法適用于模型風(fēng)機(jī)滿足全壓或流量其中一個(gè)要求,而另一要求與模型風(fēng)機(jī)參數(shù)相差不多的情況。通過(guò)改變?nèi)~輪出口幾何參數(shù)或葉片型線來(lái)滿足設(shè)計(jì)要求。有三種情況:①變?nèi)~輪外徑葉片出口安裝角β,不變?nèi)~片型線;②變?nèi)~輪外徑,葉片型線,不變?nèi)~片出口安裝角β;③變?nèi)~片出口安裝角β,葉片型線,不變?nèi)~輪外徑。
1、        先滿足流量或全壓要求得出;L(fēng)機(jī);
2、        滑移系數(shù)的修正計(jì)算仍使用變?nèi)~片數(shù)時(shí)的計(jì)算方法;
3、        對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)算。

四、變?nèi)~片進(jìn)口參數(shù)

    葉片進(jìn)口參數(shù)同時(shí)影響著通風(fēng)機(jī)的流量與全壓,因此,不能先滿足其中一個(gè)要求,經(jīng)修正后滿足另一要求,也就是說(shuō),不能先確定模型風(fēng)機(jī),只能是同時(shí)確定模型風(fēng)機(jī)及變形后的葉片進(jìn)口參數(shù)。


由于交流發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子是由發(fā)動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)的,因此交流發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速變化范圍非常大,這樣將引起發(fā)電機(jī)的輸出電壓發(fā)生較大變化,無(wú)法滿足汽車(chē)用電設(shè)備的工作要求。為了滿足用電設(shè)備恒定電壓的要求,交流發(fā)電機(jī)必須配用電壓調(diào)節(jié)器。

電壓調(diào)節(jié)器功用:使交流發(fā)電機(jī)輸出電壓在發(fā)動(dòng)機(jī)所有工況下基本保持恒定。


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鋒速達(dá)是負(fù)壓風(fēng)機(jī)生產(chǎn)廠家|水簾生產(chǎn)廠家|環(huán)保空調(diào)生產(chǎn)廠家|屋頂風(fēng)機(jī)廠家,下面鋒速達(dá)和大家一起討論: 上一篇: 開(kāi)式凝結(jié)水盤(pán)設(shè)計(jì)調(diào)整 下一篇: 風(fēng)機(jī)盤(pán)管的施工過(guò)程 發(fā)表評(píng)論 取消回復(fù)

轉(zhuǎn)子穩(wěn)態(tài)響應(yīng)是在頻率不變的不平衡激振力下產(chǎn)生的,而瞬態(tài)響應(yīng)的激振力頻率是時(shí)刻變化的。激振力的不同使得轉(zhuǎn)子穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)響應(yīng)有很大的差別。因?yàn)檗D(zhuǎn)子系統(tǒng)存在阻尼,阻尼的滯后作用使得振幅響應(yīng)滯后于不平衡激振力,激振力頻率變化得越快,響應(yīng)滯后得就越多[1]。

  針對(duì)穩(wěn)態(tài)響應(yīng)和瞬態(tài)響應(yīng)發(fā)展了兩種平衡轉(zhuǎn)子的方法——穩(wěn)態(tài)平衡法和瞬態(tài)動(dòng)平衡法,車(chē)間通風(fēng)降溫。穩(wěn)態(tài)平衡法比較簡(jiǎn)單可行,但對(duì)柔性轉(zhuǎn)子平衡轉(zhuǎn)速在臨界轉(zhuǎn)速附近,平衡時(shí)危險(xiǎn)性很大;而瞬態(tài)動(dòng)平衡則可以很大的加速度迅速跨過(guò)臨界轉(zhuǎn)速,使振幅大幅度下降,減小平衡的危險(xiǎn)性,但瞬態(tài)動(dòng)平衡比穩(wěn)態(tài)平衡難度大[2]。國(guó)外 Gregory L.Reed 曾做過(guò)加速度大小對(duì)轉(zhuǎn)子啟動(dòng)過(guò)程振幅的影響分析[3],為了進(jìn)一步了解穩(wěn)態(tài)響應(yīng)和瞬態(tài)響應(yīng)振幅及臨界轉(zhuǎn)速的差別,進(jìn)而確定轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡的平衡方法,分析加速度對(duì)轉(zhuǎn)子瞬態(tài)響應(yīng)的影響規(guī)律。

1  Jeffcott轉(zhuǎn)子穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)響應(yīng)對(duì)比分析      轉(zhuǎn)子的物理模型見(jiàn)圖1,具體尺寸參數(shù):軸的直徑d=1.7cm,跨距52cm,盤(pán)的直徑D=12cm,厚5cm,質(zhì)量m=4.7kg,不平衡量me=1.41×10-5kg·m,轉(zhuǎn)子系統(tǒng)在盤(pán)A-A截面處的剛度系數(shù)為3.3×105N/m,阻尼Ce=20N·s/m。

 

  通過(guò)matlab中的simulink動(dòng)態(tài)仿真模塊對(duì)上式方程組進(jìn)行數(shù)值求解,得到不同加速度下轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的振幅響應(yīng)[5]。令自轉(zhuǎn)角加速度й=0 ,則可得到轉(zhuǎn)子系統(tǒng)在某一轉(zhuǎn)速下的穩(wěn)態(tài)響應(yīng)。因此先令初始自轉(zhuǎn)角加速度й=35rad/s2,計(jì)算得出轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的瞬態(tài)響應(yīng),然后再令й=0 ,取不同的自轉(zhuǎn)角速度й,得出不同自轉(zhuǎn)角速度下的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)響應(yīng),將這些數(shù)據(jù)在同一個(gè)圖上表示出來(lái),即能反映出 Jeffcott 轉(zhuǎn)子穩(wěn)態(tài)響應(yīng)和瞬態(tài)響應(yīng)的差別。

  Jeffcott 轉(zhuǎn)子穩(wěn)態(tài)響應(yīng)和瞬態(tài)響應(yīng)的對(duì)比分析見(jiàn)圖2。分析圖2得出:隨著加速度a的增大,轉(zhuǎn)子的振幅下降,臨界轉(zhuǎn)速增加;轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)響應(yīng)振幅在臨界轉(zhuǎn)速附近要明顯高于瞬態(tài)響應(yīng),但在轉(zhuǎn)速低于轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速的80%區(qū)域內(nèi),穩(wěn)態(tài)響應(yīng)和瞬態(tài)響應(yīng)是相同的,此時(shí)可采取穩(wěn)態(tài)平衡法,相反在高于臨界轉(zhuǎn)速80%的區(qū)域則應(yīng)采用瞬態(tài)動(dòng)平衡法;轉(zhuǎn)子在以角加速度為35rad/s2的加速過(guò)程中,最大振幅為1.165×10-4m ,對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)速為 2631r/min,而穩(wěn)態(tài)響應(yīng)最大振幅為1.8684×10-4m ,對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)速為2531r/min。計(jì)算后知穩(wěn)態(tài)響應(yīng)的峰值高出了瞬態(tài)響應(yīng)的60%,瞬態(tài)響應(yīng)出現(xiàn)峰值的轉(zhuǎn)速比穩(wěn)態(tài)響應(yīng)滯后了100r/min。因此對(duì)于一個(gè)不平衡的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)長(zhǎng)期運(yùn)行于臨界轉(zhuǎn)速附近是非常危險(xiǎn)的。對(duì)于需要工作在高于臨界轉(zhuǎn)速的轉(zhuǎn)子系統(tǒng),必須以很大的加速度迅速跨過(guò)臨界轉(zhuǎn)速區(qū)域,以防轉(zhuǎn)子系統(tǒng)在臨界轉(zhuǎn)速附近因振幅過(guò)大而直接損壞,造成不必要的損失。


  2 單盤(pán)懸臂轉(zhuǎn)子穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)響應(yīng)對(duì)比分析

  轉(zhuǎn)子的物理模型見(jiàn)圖3,L1=0.24m,L2=0.96m,L3=0.05m;k1、k2分別為兩支撐的剛度,k1=1×106N/m,k2=1×108N/m;輪盤(pán)質(zhì)量m=20kg,直徑D=0.5m, 偏心矩e=9.6×10-4m ,盤(pán)的自轉(zhuǎn)角加速度a=50rad/s2;軸的直徑d=3cm。為便于用傳遞矩陣對(duì)其進(jìn)行研究,在軸上做出了6個(gè)截面。

  利用傳遞矩陣法推導(dǎo)出單盤(pán)懸臂轉(zhuǎn)子的運(yùn)動(dòng)微分方程為

  

  如同Jeffcott轉(zhuǎn)子一樣,設(shè)定角加速度a=0rad/s2,取不同自轉(zhuǎn)角速度30rad/s、50rad/s、70rad/s、100rad/s、120rad/s等值,通過(guò)求解上式方程組得出不同轉(zhuǎn)速下懸臂轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)響應(yīng);再取a=50rad/s2,得出轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的瞬態(tài)響應(yīng)。然后在一張圖上畫(huà)出穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)的計(jì)算結(jié)果,見(jiàn)圖4。

  分析圖4看出:隨著加速度的增大,轉(zhuǎn)子振幅減小,臨界轉(zhuǎn)速增加;單盤(pán)懸臂轉(zhuǎn)子的穩(wěn)態(tài)響應(yīng)峰值在臨界轉(zhuǎn)速附近要明顯高于瞬態(tài)響應(yīng);出現(xiàn)峰值時(shí)的轉(zhuǎn)速,瞬態(tài)要滯后于穩(wěn)態(tài),且加速度越大,滯后的越多;當(dāng)轉(zhuǎn)速低于轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速的70%時(shí),穩(wěn)態(tài)響應(yīng)和瞬態(tài)響應(yīng)是相同的。從圖中還可以看出,轉(zhuǎn)子在以角加速度為50rad/s2的加速過(guò)程中,振幅最大峰值為1.85×10-4m,對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)速為1425r/min,而穩(wěn)態(tài)響應(yīng)的峰值為3.2514×10-4m ,對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)速為1299r/min,計(jì)算后知穩(wěn)態(tài)響應(yīng)的峰值要高出瞬態(tài)響應(yīng)的75.7%,瞬態(tài)響應(yīng)出現(xiàn)峰值的轉(zhuǎn)速滯后穩(wěn)態(tài)響應(yīng)126r/min。

3 雙盤(pán)轉(zhuǎn)子穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)響應(yīng)對(duì)比分析

  雙盤(pán)轉(zhuǎn)子的物理模型見(jiàn)圖5,兩盤(pán)的質(zhì)量分別為m1=5kg,m2=10kg,兩盤(pán)的直徑分別為D1=0.2m,D2=0.4m,兩盤(pán)的偏心距分別為e1=e2=2×10-5m,兩盤(pán)處的阻尼分別為Ce1=100N·s/m、Ce2=100N.s/m,彈性支承的剛度分別為k1=k2=5.63×105N/m;各軸段的長(zhǎng)度分別為L(zhǎng)1=0.2m,L2=0.5m,L3=0.7m,L4=0.1m;各軸段的直徑為D=0.03m;加速度為30rad/s2。

  利用傳遞矩陣法得到上面雙盤(pán)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)微分方程為

  上式中的各系數(shù)如下(A為1~4截面的傳遞矩陣,C為5~8截面的傳遞矩陣,B=CA):

   

  雙盤(pán)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)微分方程明顯要比單盤(pán)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)復(fù)雜得多,從4個(gè)方程變成了8個(gè)。利用matlab中的simulink動(dòng)態(tài)仿真模塊對(duì)該方程組進(jìn)行求解,令角加速度й=0,取自轉(zhuǎn)角速度分別為20rad/s、60rad/s、110rad/s、140rad/s、160rad/s等值,得出雙盤(pán)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)響應(yīng)。然后再令й=100rad/s2,求出轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的加速瞬態(tài)響應(yīng),最后將穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)響應(yīng)的結(jié)果繪于同一張圖上,對(duì)它們進(jìn)行比較,見(jiàn)圖6和圖7。

  分析圖6和圖7知:雙盤(pán)轉(zhuǎn)子隨著加速度的增大,兩盤(pán)振幅減小,臨界轉(zhuǎn)速上升;由圖上標(biāo)出的數(shù)值看出,在一階臨界轉(zhuǎn)速,1盤(pán)穩(wěn)態(tài)響應(yīng)的峰值高出瞬態(tài)響應(yīng)的21%,2盤(pán)穩(wěn)態(tài)響應(yīng)的峰值高出瞬態(tài)響應(yīng)的27%。1盤(pán)瞬態(tài)響應(yīng)峰值出現(xiàn)的轉(zhuǎn)速要滯后穩(wěn)態(tài)響應(yīng)161rad/s,2盤(pán)瞬態(tài)響應(yīng)峰值出現(xiàn)的轉(zhuǎn)速要滯后穩(wěn)態(tài)響應(yīng)151rad/s;在二階臨界轉(zhuǎn)速,1盤(pán)穩(wěn)態(tài)響應(yīng)的峰值高出瞬態(tài)響應(yīng)的11.2%,2盤(pán)穩(wěn)態(tài)響應(yīng)的峰值高出瞬態(tài)響應(yīng)的7%,1盤(pán)瞬態(tài)響應(yīng)峰值出現(xiàn)的轉(zhuǎn)速要滯后穩(wěn)態(tài)響應(yīng)127rad/s,2盤(pán)瞬態(tài)響應(yīng)峰值出現(xiàn)的轉(zhuǎn)速要滯后穩(wěn)態(tài)響應(yīng)134rad/s。

4  結(jié)論

  通過(guò)上面對(duì)單雙盤(pán)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的各種模型的大量數(shù)值仿真得出:隨著轉(zhuǎn)子加速度的增大,轉(zhuǎn)子振幅下降,臨界轉(zhuǎn)速上升;穩(wěn)態(tài)響應(yīng)峰值要大于瞬態(tài)響應(yīng);瞬態(tài)響應(yīng)出現(xiàn)峰值的轉(zhuǎn)速要滯后于穩(wěn)態(tài)響應(yīng)。

  上述得出的結(jié)論與理論相符。因?yàn)楫?dāng)轉(zhuǎn)子越過(guò)臨界轉(zhuǎn)速時(shí),撓度要明顯加大,輪盤(pán)質(zhì)心的切線速度就會(huì)相應(yīng)得到提高,致使轉(zhuǎn)子的動(dòng)能提高很多。這部分動(dòng)能的增量是由外力矩做功獲得的。因?yàn)樾D(zhuǎn)的輪盤(pán)在撓度增加時(shí),要受到哥氏慣性力的作用,由其形成的阻力矩需由外力矩來(lái)克服,所以,外力矩消耗的功是用于轉(zhuǎn)變成撓度增加所需要的動(dòng)能?梢(jiàn)系統(tǒng)能量的增加是一種能量的積累過(guò)程,轉(zhuǎn)子增速的快慢,將直接影響能量積累的時(shí)間,從而影響撓度的增加以及對(duì)應(yīng)于撓度峰值的轉(zhuǎn)速。如果提高轉(zhuǎn)子增速的速率,使越過(guò)臨界狀態(tài)的時(shí)間相應(yīng)縮短,那么,臨界轉(zhuǎn)速的撓度就會(huì)變小,其峰值也會(huì)滯后出現(xiàn)。而穩(wěn)態(tài)響應(yīng)則相當(dāng)于加速無(wú)窮緩慢,使能量積累時(shí)間無(wú)限長(zhǎng),因而能量積聚的越多,振幅越大,廠房降溫設(shè)備。

參 考 文 獻(xiàn)

[1]  顧家柳,等.轉(zhuǎn)子動(dòng)力學(xué)[M].國(guó)防工業(yè)出版社,1985.12.

[2]  鐘一愕,何衍宗,王正,等.轉(zhuǎn)子動(dòng)力學(xué)[M].北京:清華大學(xué)出版社,1987.11.

[3]  Gregory L.Reed Theoretical And Experimental Investigation Of The Response Of A Rotor Accelerating Through Critical Speed NAVAL POSTGRADUATE SCHOOL 1995.

[4]  和興鎖.理論力學(xué)[M]. 科學(xué)出版社 ,2005.6.

[5]  陳桂明,張明照,戚紅雨,等.應(yīng)用Matlab建模與仿真[M]. 科學(xué)出版社,2001.

   
 日前在京與全球著名半導(dǎo)體供應(yīng)商英飛凌簽署核心技術(shù)變流器模塊技術(shù)引進(jìn)協(xié)議,該協(xié)議沒(méi)有授權(quán)期限及生產(chǎn)配額的限制。業(yè)內(nèi)分析人士認(rèn)為,此舉釋放出金風(fēng)科技在未來(lái)企業(yè)發(fā)展中的三大信號(hào)。

  首先,變流器模塊技術(shù)是影響直驅(qū)永磁風(fēng)電機(jī)組低電壓穿越和成本效益的核心系統(tǒng),被認(rèn)為是實(shí)現(xiàn)“電網(wǎng)友好型”風(fēng)電的關(guān)鍵技術(shù)。金風(fēng)科技董事長(zhǎng)武鋼說(shuō),近年來(lái),電網(wǎng)對(duì)風(fēng)電的發(fā)展提出更高的要求,金風(fēng)科技引起核心技術(shù)旨在致力于“電網(wǎng)友好型”風(fēng)電的發(fā)展方向。

  其次,金風(fēng)科技從2007年開(kāi)始在英飛凌支持下自主研制變流器,此次簽署技術(shù)協(xié)議后,金風(fēng)科技從英飛凌獲得“兆瓦級(jí)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組變流器模塊”的國(guó)內(nèi)生產(chǎn)權(quán),其生產(chǎn)模塊將應(yīng)用到1 .5 MW和2.5MW風(fēng)電機(jī)組中,并逐漸向3.0MW直驅(qū)機(jī)組擴(kuò)展。這表明,隨著國(guó)內(nèi)風(fēng)電機(jī)組大功率化趨勢(shì)的加劇,金風(fēng)科技開(kāi)始加強(qiáng)對(duì)大功率直驅(qū)風(fēng)機(jī)核心技術(shù)的掌控能力。

  其三,據(jù)介紹,全功率變流器在風(fēng)電機(jī)組核心技術(shù)部件總成本中占15%。金風(fēng)科技引進(jìn)英飛凌變流器模塊技術(shù)并批量自產(chǎn)后,無(wú)疑將降低企業(yè)成本,提高市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。武鋼表示,“這項(xiàng)技術(shù)引進(jìn)及自產(chǎn)在帶來(lái)顯著成本效益的同時(shí),還將有效確保變流器核心模塊的即時(shí)供應(yīng),增強(qiáng)企業(yè)服務(wù)客戶的能力。更重要的是,我們還能從中學(xué)習(xí)到以英飛凌為代表的先進(jìn)德國(guó)生產(chǎn)工藝和質(zhì)量控制經(jīng)驗(yàn),對(duì)提高公司整體生產(chǎn)管控水平大有裨益。”



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