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大型屋頂風(fēng)機_屋頂風(fēng)機的三種形式不同的場合對風(fēng)機不同的選型風(fēng)


　　屋頂風(fēng)機規(guī)格形式多，應(yīng)用范圍廣，可根據(jù)使用場合及風(fēng)量、壓力和噪聲的不同要求。
　　有以下三種型式的屋頂風(fēng)機：A、軸流式屋頂風(fēng)機：型號為DWT-I型，適用于中低壓、大流量的使用場合。根據(jù)用戶需要還可以設(shè)計成雙向可逆式送通風(fēng)，即具有正反工況等效特點的風(fēng)機，如DWT-Ⅴ 型；B、離心式屋頂風(fēng)機：型號為DWT-Ⅱ型、DWT-Ⅲ型二種型式，適用于風(fēng)量較小而 壓力要求較高的場合；C、無電機渦輪屋頂風(fēng)機：型號為DWT-Ⅳ型，是一種由室內(nèi)外空氣壓差驅(qū)動特殊弧 型葉片隨軸心轉(zhuǎn)動從而排出室內(nèi)空氣理想的節(jié)能通風(fēng)裝置。



不同的場合對風(fēng)機不同的選型
風(fēng)機的選型一般按下述步驟進行:
　　1、計算確定隧道內(nèi)所需的通風(fēng)量;
　　2、計算所需總推力It
　　It=△P×At(N)
　　其中,At:隧道橫截面積(m2)
　　△ P:各項阻力之和(Pa);一般應(yīng)計及下列4項:
　　1) 隧道進風(fēng)口阻力與出風(fēng)口阻力;
　　2) 隧道表面摩擦阻力,懸吊風(fēng)機裝置、支架及路標等引起的阻力;
　　3) 交通阻力;
　　4) 隧道進出口之間因溫度、氣壓、風(fēng)速不同而生的壓力差所產(chǎn)生的阻力.
　　3、確定風(fēng)機布置的總體方案
　　根據(jù)隧道長度、所需總推力以及射流風(fēng)機提供推力的范圍,初步確定在隧道總長上共布置m組風(fēng)機,每組n臺,每臺風(fēng)機的推力為T.
　　滿足m×n×T≥Tt的總推力要求,同時考慮下列限制條件:
　　1) n臺風(fēng)機并列時,其中心線橫向間距應(yīng)大于2倍風(fēng)機直徑
　　2) m組(臺)風(fēng)機串列時,縱向間距應(yīng)大于10倍隧道直徑
　　4、單臺風(fēng)機參數(shù)的確定
　　射流風(fēng)機的性能以其施加于氣流的推力來衡量,風(fēng)機產(chǎn)生的推力在理論上等于風(fēng)機進出口（酸霧凈化塔）氣流的動量差(動量等于氣流質(zhì)量流量與流速的乘積),在風(fēng)機測試條件先,進口氣流的動量為零,所以可以計算出在測試條件下,風(fēng)機的理論推力:
　　理論推力=p×Q×V=pQ2/A(N)
　　P:空氣密度(kg/m3)
　　Q:風(fēng)量(m3/s)
　　A:風(fēng)機出口面積(m2)
　　試驗臺架量測推力T1一般為理論推力的0.85-1.05倍.取決于流場分布與風(fēng)機內(nèi)部及消聲器的結(jié)構(gòu).風(fēng)機性能參數(shù)圖表中所給出的風(fēng)機推力數(shù)據(jù)均以試驗臺架量測推力為準,但量測推力還不等于風(fēng)機裝在隧道內(nèi)所能產(chǎn)生的可用推力T,這是因為風(fēng)機吊裝在隧道中時會受到隧道中氣流速度產(chǎn)生的卸荷作用的影響(柯達恩效應(yīng)),可用推力減少.影響的程度可用系數(shù)K1和K2來表示和計算:
　　T=T1×K1×K2或T1=T(K1×K2)
　　其中T:安裝在隧道中的射流風(fēng)機可用推力(N)
　　T1: 試驗臺架量測推力(N)
　　K1:隧道中平均氣流速度以及風(fēng)機出口風(fēng)速對風(fēng)機推力的影響系數(shù)
　　K2:風(fēng)機軸流離隧道壁之間距離的影響系數(shù)
　　以下場合風(fēng)機選型使用分析
　　倉庫通風(fēng)
　　首先，看倉儲貨品是否是易燃易爆貨品，如：油漆倉庫等，必須選擇防爆系列風(fēng)機。　其次，看噪聲要求高低，可以選擇屋頂風(fēng)機或環(huán)保式離心風(fēng)機，(而且有款屋頂風(fēng)機是風(fēng)力啟動，更可以省電呢。
　　最后，看倉庫空氣所需換氣量的大小，可以選擇最常規(guī)的軸流風(fēng)機SF型或通風(fēng)扇FA型。
　　廚房通風(fēng)
　　首先，對于室內(nèi)直排油煙的廚房(即通風(fēng)口在室內(nèi)墻上)，可以根據(jù)油煙大小選擇SF型軸流風(fēng)機或FA型排氣風(fēng)扇。
　　其次，對于油煙大，且油煙需要經(jīng)由長管道，并管道里有打彎處理的廚房，強烈建議使用離心風(fēng)機(4-72離心風(fēng)機最為通用，11-62低噪聲環(huán)保型離心風(fēng)機也很實用)，這是因為離心風(fēng)機的壓力較軸流風(fēng)機大，且油煙不經(jīng)過電機，對電機的保養(yǎng)和換洗更容易�！∽詈�，建議油煙強烈的廚房選用以上兩種方案并用，效果更佳。
　　高檔場所通風(fēng)
　　對于酒店、茶坊、咖啡吧、棋牌室、卡拉OK廳等高檔場所通風(fēng)，就不適宜用常規(guī)風(fēng)機了。
　　首先，對于小室的通風(fēng)，使通風(fēng)管道連接中央通風(fēng)管的房間，可以在兼顧外觀與噪聲基礎(chǔ)上，選擇FZY系列小型軸流風(fēng)機，它體積小，塑料或鋁制外觀，低噪聲與高風(fēng)量并存。
　　其次，對風(fēng)量與噪聲要求更嚴格的角度說，風(fēng)機箱是最好選擇。箱體內(nèi)部有消音棉，外接中央通風(fēng)管道后可以達到減噪的顯著效果。
　　最后，對于健身房的室內(nèi)吹風(fēng)，務(wù)必選則大風(fēng)量的FS型工業(yè)電風(fēng)扇，而非SF型崗位式軸流風(fēng)機。這是從外觀及安全性方面考慮。



風(fēng)冷熱泵冷熱水機組是九十年代在我國開始應(yīng)用的一種新型空調(diào)主機，此類機組既可供冷又可供熱，省卻了鍋爐房和冷卻水工程，安裝靈活方便。機組運行采用微電腦控制，可靠性較高。因此在長江流域的許多空調(diào)工程中得以廣泛采用。但由于各地氣候條件不同，再加上工程設(shè)計方面也缺少經(jīng)驗。因此在使用中也發(fā)現(xiàn)了不少問題。本文作者根據(jù)自己近年來的工程經(jīng)驗談幾點體會，以供廣大同行參考。

在進行一個工程的設(shè)計過程中，如果當(dāng)?shù)貧夂颦h(huán)境允許，同時經(jīng)過技術(shù)經(jīng)濟分析比較后確定該工程空調(diào)冷熱源采用風(fēng)冷熱泵機組，那么設(shè)計人員應(yīng)該著手對國內(nèi)外相關(guān)廠家的產(chǎn)品進行分析比較，為用戶選擇一款較為經(jīng)濟合理的熱泵產(chǎn)品。選型的主要內(nèi)容首先是機組的總體性能分析，它包括熱泵機組的制冷量、制熱量、COP值、噪聲、外形尺寸、運行重量等參數(shù)。其次，分析該類熱泵的內(nèi)部配置，它包括壓縮機型式、冷凝器結(jié)構(gòu)及布置、熱力膨脹閥的配置、蒸發(fā)器型式、能量調(diào)節(jié)方式、融霜方式、安全保護及自動控制項目等等。在進行上述分析比較后我們就可以選擇一款較為理想的機組，接下來的工作就是進行設(shè)備布置，這過程中我們必須考慮設(shè)備之間的合理間距，輔助熱源的配置以及多臺熱泵整體運行噪聲對周圍環(huán)境的影響等。下面就以上幾方面的問題分別加以闡述。

風(fēng)冷熱泵的性能分析

風(fēng)冷熱泵的冷熱量：這兩個參數(shù)是決定風(fēng)冷熱泵正常使用的最關(guān)鍵參數(shù)，它是指風(fēng)冷熱泵的進風(fēng)溫度、進出水溫度在設(shè)計工況下時其所具備的制冷量或制熱量。它可從有關(guān)廠家提供的產(chǎn)品樣本中查得。但目前在設(shè)計中也發(fā)現(xiàn)這樣的情況，那就是有的廠商所提供的樣本參數(shù)并未經(jīng)過測試而是抄自其它廠家的相關(guān)樣本。這給設(shè)計人員的正確選型帶來了一定困難。因此筆者建議在有條件的情況下設(shè)計人員可根據(jù)有關(guān)廠家的風(fēng)冷熱泵所配置的壓縮機型號，從壓縮機生產(chǎn)廠家處獲得該壓縮機的變工況性能曲線，根據(jù)熱泵的設(shè)計工況查得該壓縮機在熱泵設(shè)計工況下的制冷量和制熱量，從而判斷該樣本所提供參數(shù)的真?zhèn)巍?

風(fēng)冷熱泵的COP值：該值是確定風(fēng)冷熱泵性能好壞的重要參數(shù)，其值的高低直接影響到風(fēng)冷熱泵使用中的耗電量，因此，應(yīng)盡量選擇COP值高的機組。目前我國國家標準是COP值為2.57，多數(shù)進口或合資品牌的COP在3左右，個別進口品牌的高效型機組其值可達到3.8.

噪聲：噪聲也是衡量一臺風(fēng)冷熱泵機組的重要參數(shù)，它直接關(guān)系到熱泵運行時對周圍環(huán)境的影響。國內(nèi)有關(guān)專家曾根據(jù)工程實測對各類進口熱泵的噪聲劃分為三檔，第一檔在85dB以上、第二檔在75～85dB之間、第三檔在75dB以下。我們在進行工程設(shè)計選型中應(yīng)優(yōu)先選擇噪聲在80dB以下的機組。

外型尺寸：風(fēng)冷熱泵機組大多布置在室外屋頂，它在進行設(shè)備布置時對設(shè)備與周圍墻面的間距、設(shè)備之間的間距都有明確要求，因此我們在進行設(shè)備選型時必須考慮所選設(shè)備尺寸是否符合設(shè)備布置的尺寸要求。在性能相同的前提下應(yīng)優(yōu)先選用尺寸較小的機組，以減小設(shè)備的占地面積。

運行重量：由于風(fēng)冷熱泵機組大多布置在屋面，因此在選型時必須考慮屋面的承重能力，必要時應(yīng)與結(jié)構(gòu)專業(yè)協(xié)商，增強屋面的承重能力。但在設(shè)備選型時我們應(yīng)優(yōu)先選擇運行重量較輕的機組。

風(fēng)冷熱泵的工程分析

所謂風(fēng)冷熱泵的工程分析，就是在風(fēng)冷熱泵的選型過程中除了比較各自的制冷量、制熱量、COP值、噪聲、運行重量、外形尺寸等參數(shù)外，還要對其各自的壓縮機型式、冷凝器型式及布置、熱力膨脹閥的配置、蒸發(fā)器型式、除霜方式、能量調(diào)節(jié)方式以及熱泵工程的自控和安全保護等等加以分析，比較其各自在工程配置方面的優(yōu)缺點。壓縮機的型式：

目前用于風(fēng)冷熱泵的壓縮機型式主要有活塞式、渦旋式、螺桿式三種型式。根據(jù)熱泵工作的特點是運行時間長、壓縮比大等情況，筆者認為渦旋式和螺桿式壓縮機將成為熱泵壓縮機的主流。其理由是：

1、渦旋式和螺桿式壓縮機較活塞式壓縮機具有傳動件少，從而使壓縮機的磨擦損耗相應(yīng)減少，整機的效率相應(yīng)提高。

2、由于熱泵機組的壓縮比較大，因此對于活塞式壓縮機在相同的余隙容積下其容積效率下降，從而造成整機效率的下降。而渦旋式和螺桿式壓縮機不存在這方面的問題。

3、用于風(fēng)冷熱泵的壓縮機其工作環(huán)境較其它在普通空調(diào)工況下工作的壓縮機要惡劣，每的運行時間也較長，工況變化范圍也較大，因此對壓縮機的可靠性要求就較高。渦旋式和螺桿式壓縮機具有零部件少，結(jié)構(gòu)緊湊的特點，所以尤其適用于熱泵機組。

4、目前所采用的風(fēng)冷熱泵機組一般都采用熱氣除霜的方法來排除冬季供熱工況下空氣側(cè)換熱器上積聚的霜,大型屋頂風(fēng)機。在除霜開始和結(jié)束時，工程要進行反向運行，在原冷凝一方盤管中所積聚的液體制冷劑由于其中壓力突然降低為吸汽壓力而大量涌向壓縮機，造成壓縮機的濕沖程，這對于渦旋式和螺桿式壓縮機而言并沒有什么大問題，而這對于活塞式壓縮機來講極易造成氣閥和連桿的損壞。

5、另外就熱泵壓縮機本身而言渦旋式和半封閉螺桿式比活塞式的噪聲要低。

冷凝器的型式與布置

冷凝器所用翅片型式目前主要有開窗片和波紋片兩種，開窗片換熱效率較高，因此前兩年生產(chǎn)的熱泵機組中經(jīng)常得以采用。但由于我國城市大氣質(zhì)量較差，而這類翅片極易積灰，且較難清理，使用時間一長，換熱效果大大下降。所以當(dāng)前熱泵用冷凝器多采用波紋片配內(nèi)螺紋銅管，其具有換熱效率較高，不易積灰，風(fēng)阻小等特點。

冷凝器的翅片間距也很講究，作為冷凝器使用時以肋化比高、傳熱工程數(shù)大為好，故希望片距小些較好。但當(dāng)其作為蒸發(fā)器使用時，翅片一結(jié)霜，使用時的換熱效果就會大大降低，因此希望片距大一些；一般片距以3mm為宜。

冷凝器的布置型式同其換熱效果和外形尺寸為蒸發(fā)器使用時，翅片一結(jié)霜，使用時的換熱效果就會大大降低，因此希望片距大一些；一般片距以3mm為宜。

冷凝器的布置型式同其換熱效果和外形尺寸有著直接的關(guān)系。通常熱泵的冷凝盤管布置成直型盤管、V型盤管、W型盤管三種型式。但V型盤管間的較大空間內(nèi)除了軸流風(fēng)機外并無其它零部件，空間利用率低。直型盤管間雖然集中布置了壓縮機、四通閥、蒸發(fā)器等工程有關(guān)零部件，但由于盤管高度較高，迎風(fēng)面速不均勻，冷凝器換熱效率較低，且氣流組織不理想，空氣阻力較大。而W型布置克服了上述缺點，不僅可改善氣流組織提高換熱效率，降低空氣阻力，而且由于在同樣空間條件下，冷凝盤管傳熱面積增大，空間利用率較高，從而縮小了機組外形尺寸。

熱力膨脹閥配置

現(xiàn)在熱泵制冷工程中有采用單膨脹閥和雙膨脹閥兩種方式，所謂雙膨脹閥就是制熱工況

用于回轉(zhuǎn)窯熟料煅燒的高溫離心風(fēng)機和常規(guī)風(fēng)機的維修相比有很大區(qū)別。

1)調(diào)整電動機、液力偶合器、風(fēng)機之間的聯(lián)軸器時，運用以下2種方法進行找正都是不妥的：

①借助輔助平塊用塞尺測量徑向和軸向跳動；

②兩半聯(lián)軸器不接觸，用百分表固定于靜止半聯(lián)軸器上，讓探頭測量另一旋轉(zhuǎn)半聯(lián)軸器的徑向和軸向跳動。

原因分析：

高溫離心風(fēng)機聯(lián)軸器找正精度要求很高，必須保證其正常運行狀態(tài)的同軸度在0.05mm以內(nèi)。用以上2種方法找正，因聯(lián)軸器本身的加工誤差和表面污物的影響，其實際同軸度值往往會超出正常范圍幾倍甚至十幾倍，使風(fēng)機產(chǎn)生嚴重的振動。方法①一般用于聯(lián)軸器的粗找或要求不高的場合，不宜用于高溫風(fēng)機找正；方法②沒有消除外形誤差影響，依然滿足不了高溫風(fēng)機的運行要求。

正確做法：

用2～3顆螺栓暫時聯(lián)接兩半聯(lián)軸器，讓其同步旋轉(zhuǎn)，用3塊(快速找正法)或2塊百分表分別測量其徑向和軸向跳動值，最終調(diào)至規(guī)定要求范圍,工廠通風(fēng)設(shè)備。

2)雖用上述方法找正聯(lián)軸器，同軸度也控制在0.05mm以內(nèi)，但沒有注意風(fēng)機、液力偶合器和電動機中心線冷熱態(tài)的膨脹差值影響�；螂m注意了，但誤以為風(fēng)機運行狀態(tài)溫度高，故其冷態(tài)中心線應(yīng)低一些。

原因分析：

高溫風(fēng)機在正常運行狀態(tài)，液力偶合器溫度(可達80℃)要高于電動機和風(fēng)機軸承座(油泵潤滑)，其熱膨脹量也相應(yīng)高一些，故冷態(tài)時中心線必須調(diào)低一點。絕對不能把風(fēng)機葉輪所處的高溫環(huán)境作為中心高熱膨脹計算依據(jù)。

正確做法：

為了保證熱態(tài)正常運行時風(fēng)機、液力偶合器、電動機中心線理論上成一直線，在冷態(tài)找正時有意讓液力偶合器中心線比電動機和風(fēng)機中心線低一個膨脹差值Δ，一般地，Δ取0.1～0.2mm

3)在裝回風(fēng)機軸承端蓋(上、下共8片)時，將固定端和自由端端蓋裝錯,工業(yè)排氣扇。

原因分析：

為了適應(yīng)風(fēng)機軸高溫環(huán)境引起的熱膨脹，制造廠家在尾部設(shè)計了非定位軸承。要求安裝時定位軸承嚴格定位，自由軸承膨脹側(cè)不可限位。如果互換安裝，則限死了軸的自由伸縮，極有可能造成設(shè)備事故。

正確做法：

根據(jù)軸承端蓋插入部分凸緣的長短，把帶最短凸緣的上、下兩半端蓋裝在最遠側(cè)。同時，確認其它端蓋定位可靠，不因密封圈厚薄原因而定位不良。

4)在找正設(shè)備時，采用擰緊或放松地腳螺栓的辦法，去“湊”有關(guān)精度要求。或雖用墊鐵調(diào)整，但把墊鐵加在電動機或液力偶合器與底板之間。

原因分析：

擰緊放松地腳螺栓會造成各個地腳螺栓預(yù)緊力不均勻，在運行中容易使個別地腳螺栓受力過大而遭破壞，而且在日后運行維護過程，再次緊固時，極易把調(diào)好的安裝尺寸破壞掉。電動機及底板、液力偶合器及底板應(yīng)視為一整體，墊片只能加在底板與基礎(chǔ)墊鐵之間。

正確做法：

采用墊鐵調(diào)整安裝尺寸，把墊鐵加在底板與基礎(chǔ)墊鐵之間，且擰緊各地腳螺栓時，保證螺栓受力基本均勻。

5)風(fēng)機軸承采用油泵供油潤滑，正常運行軸承一般不會失油，故當(dāng)甩油環(huán)損壞后，因安裝不便而懶于補裝。

甩油環(huán)的作用在于遇到意外停電事故或油站短時故障而不能正常供油時，油環(huán)可從軸承箱內(nèi)的油池里將油提起，以供給軸承一定的油，保證其繼續(xù)轉(zhuǎn)動而不受損。所以一定不能缺少。




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