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濕簾廠家_屋頂風(fēng)機(jī)如何安裝風(fēng)機(jī)：屋頂風(fēng)機(jī)選型公式裂解氣壓縮機(jī)

1、屋頂風(fēng)機(jī)安裝的基礎(chǔ)須高出屋面，表面要求平整，以防滲水漏水，并須預(yù)埋好地腳螺栓。
2、風(fēng)機(jī)底座與基礎(chǔ)之間加墊一層5mm橡膠板，以減少振動(dòng)，地腳螺栓應(yīng)配有彈簧墊圈，防止使用時(shí)松動(dòng)。
3、調(diào)試運(yùn)轉(zhuǎn)前應(yīng)詳細(xì)檢查風(fēng)機(jī)各部件，轉(zhuǎn)動(dòng)葉輪應(yīng)無(wú)呆滯和卡、擦現(xiàn)象。
4、試運(yùn)轉(zhuǎn)初，先點(diǎn)動(dòng)電機(jī)檢查葉輪旋轉(zhuǎn)方向是否正確（向下看葉輪應(yīng)逆時(shí)針旋）。
5、試運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)或正常使用中應(yīng)無(wú)異常,濕簾廠家，電壓、電流、振動(dòng)、噪聲均應(yīng)在正常范圍內(nèi)。
6、開始運(yùn)轉(zhuǎn)72小時(shí)及每隔半年應(yīng)檢查風(fēng)機(jī)連接件、緊固件有否松動(dòng)，調(diào)整傳動(dòng)皮帶松緊，添加潤(rùn)滑油（脂）。
7、如遇冬季下雪，冰凍日期，必須經(jīng)常開動(dòng)，以防大雪堵塞風(fēng)機(jī)出口。
8、長(zhǎng)期停機(jī)后應(yīng)按調(diào)試方法重新檢查后投入正常運(yùn)行。

永興風(fēng)機(jī)：屋頂風(fēng)機(jī)選型公式
造型
計(jì)算建筑物（內(nèi)部）空間的體積
屋頂風(fēng)機(jī)選型公式1: V＝體積（m3）
V＝Lo x W x H
查表二選擇適宜的適宜的換氣批標(biāo),車間通風(fēng)。
計(jì)算確定換氣機(jī)型號(hào)及數(shù)量


屋頂風(fēng)機(jī)選型公式2 :
Q : 換氣時(shí)空氣的流量（m3/h）
W : 建筑物總長(zhǎng)（M）
LO : 建筑物內(nèi)凈寬（M）
H : 建筑物高度（M）
N : 為滿足使用要求所需要的換氣數(shù)
Q=V x N

屋頂風(fēng)機(jī)的換氣量
例如:
假設(shè)北京某建筑物總長(zhǎng)100m，凈寬36m，高9m，每小時(shí)所需要換氣次數(shù)6次（表七查得），該建筑物室外溫差為10℃，求所對(duì)應(yīng)的風(fēng)機(jī)的型號(hào)和總長(zhǎng)：
1、建筑物的體積：V=Lo x W x H x N ＝1000×36×9＝324000；
2、根據(jù)上述條件1小時(shí)所排空氣總體積：32400 m3×6次＝194400 m3
3、根據(jù)（表一、二 查得）JQ545型換氣量3492 m3/h；
4、風(fēng)機(jī)使用數(shù)量計(jì)算：
風(fēng)機(jī)數(shù)量＝194400m3÷3492 m3/h /組＝55.7 m
所以我們選定DWT低噪聲屋頂風(fēng)機(jī) 總長(zhǎng)為19組*3m。安裝后總長(zhǎng)為57 > 55.7滿足使用要求。




摘要 ： 闡述了機(jī)械密封零部件損壞的現(xiàn)象，從原理上分析了密封油泄漏的原因和機(jī)械密封元件損壞的原因。
關(guān)鍵詞： 離心式壓縮機(jī) ； 機(jī)械密封； 泄漏；喘振
中圖分類號(hào) TH452　　　文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： B

Reason Analysis of the Invalid Mechanical Seal in Cracked Gas Compressor

Abstract: This paper has specified the damage phenomenon of mechanical seal components and theoretically analyzed the reasons of seal oil leaking and damaged mechanical seal components.

Key words: centrifugal compressor; mechanical seal; leaking; surge

1 機(jī)械密封簡(jiǎn)介和失效判斷

　　蘭州石化公司乙烯聯(lián)合車間烯烴裝置的裂解氣壓縮機(jī)機(jī)組，為 1996 年裝置興建時(shí)引進(jìn)意大利新比隆公司的設(shè)備。該設(shè)備為超高壓蒸汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)，壓縮機(jī)分高、低壓缸兩缸，低壓缸 3MCL606 ，高壓缸 2BCL459 。該機(jī)組軸端密封型式采用的是德國(guó)伯格曼公司生產(chǎn)的機(jī)械密封和浮環(huán)聯(lián)合密封，低壓缸 3MCL606 使用的機(jī)械密封的型號(hào)為 SH1/200-E1 ，單端面、平衡式、雙轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械密封，在密封腔的外側(cè)裝有浮環(huán)（節(jié)流環(huán)），通過(guò)浮環(huán)徑向間隙起第二密封作用 ( 見(jiàn)圖 1) 。密封油的壓力為 900 ～ 650kPa, 油氣壓差即密封油與密封氣的壓力差控制在 350 ～ 200kPa 。為了使機(jī)械密封得到良好的潤(rùn)滑和冷卻作用，密封腔內(nèi)必須有充分的密封油，如果油氣壓差偏低或密封氣的壓力高于密封油的壓力密封腔內(nèi)充滿氣體，密封端面就會(huì)發(fā)生干磨，產(chǎn)生大量熱量，在很短的時(shí)間內(nèi)機(jī)械密封就會(huì)燒壞。本機(jī)械密封的密封油最小流量為 32 L /min ，密封油大部分通過(guò)機(jī)械密封外環(huán)即動(dòng)環(huán)外側(cè)腔體流出并帶走密封端面產(chǎn)生的熱量，極少量的密封油通過(guò)密封端面流出進(jìn)入靜環(huán)內(nèi)側(cè)的腔體，最后進(jìn)入油氣分離器，平均最大漏油量為 50 L /d 。高壓缸 BCL459 使用的機(jī)械密封的型號(hào)為 SH7/117-E1 ，單端面、平衡式、雙轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械密封。密封油的壓力油氣壓差與低壓缸的要求相同，密封油最小流量為 10 L /min ，進(jìn)入油氣分離器的平均最大漏油量為 13 L/d [2] 。

圖 1 低壓缸機(jī)械密封的結(jié)構(gòu)圖

　　

（ c ）動(dòng)環(huán)密封端面粘附有焦油

　　拆開后觀察高壓缸兩端機(jī)械密封沒(méi)有明顯損壞和變形的情況，但動(dòng)、靜環(huán)密封面之間有積碳，動(dòng)環(huán)（硬質(zhì)合金）的端面和外側(cè)有較多的焦油粘附（見(jiàn)上圖的照片），靜環(huán) ( 石墨 ) 密封端面的內(nèi)側(cè)邊緣有龜裂現(xiàn)象。造成這種現(xiàn)象的原因如下。

　�。� 1 ）密封面上無(wú)磨痕，說(shuō)明存在某種障礙，檢查彈簧和密封腔體分析認(rèn)為靜環(huán)軸套跟隨性差，造成動(dòng)靜密封環(huán)密封面未完全貼合造成密封油泄漏量較正常增大，可能機(jī)械密封靜環(huán)座加工存在誤差，機(jī)封靜環(huán)座與“ O ”型圈接觸部分表面粗糙度不夠，造成靜環(huán)軸套運(yùn)動(dòng)阻力過(guò)大，跟隨移動(dòng)不暢。也可能遇到彈簧被卡住，密封介質(zhì)很臟而且在密封腔中不能軸向移動(dòng)會(huì)發(fā)生彈簧卡住，通過(guò)密封端面的泄漏量很大，為了保持靜環(huán)的跟隨補(bǔ)償性，應(yīng)正確選擇彈簧的剛度和彈簧的個(gè)數(shù)。 高速離心式壓縮機(jī)機(jī)械密封的動(dòng)環(huán)隨軸做軸向運(yùn)動(dòng)，壓縮機(jī)的負(fù)荷波動(dòng)、或其它原因引起的喘振等促使轉(zhuǎn)子發(fā)生軸向移動(dòng)，受止推軸承的限制該移動(dòng)的距離在 0.30mm 以內(nèi)。由于負(fù)荷波動(dòng)是無(wú)規(guī)律的，因此軸向移動(dòng)也是不定期無(wú)規(guī)律的，只要軸向位移在彈簧力補(bǔ)償?shù)姆秶鷥?nèi)，機(jī)械密封就不會(huì)泄漏。此外動(dòng)環(huán)還要發(fā)生軸向振動(dòng)，由于動(dòng)環(huán)本身的制造精度和安裝的誤差，動(dòng)環(huán)和軸的垂直度也有一定的誤差，動(dòng)環(huán)隨軸旋轉(zhuǎn)時(shí)動(dòng)環(huán)端面便產(chǎn)生了擺動(dòng)，擺動(dòng)的頻率和軸的轉(zhuǎn)速相等，擺動(dòng)的幅度取決于動(dòng)環(huán)垂直度誤差。當(dāng)軸高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，動(dòng)環(huán)隨軸發(fā)生軸向位移和擺動(dòng)，靜環(huán)在彈簧力的作用下與動(dòng)環(huán)緊密接觸，在動(dòng)環(huán)擺動(dòng)的作用下，每轉(zhuǎn)一周都要將靜環(huán)推開一個(gè)很小的間隙，靜環(huán)在彈簧力的作用下要及時(shí)貼合在動(dòng)環(huán)端面上，若是兩者頻率不相同則補(bǔ)償性較差或機(jī)械密封端面間隙增大，密封油泄漏量增大。為簡(jiǎn)化把靜環(huán)及其輔助元件看成一個(gè)諧振工程，忽略阻尼作用根據(jù)諧振原理其圓頻率（ s ）為

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在風(fēng)機(jī)的安裝、調(diào)試過(guò)程中，我們總結(jié)出以下幾點(diǎn)經(jīng)驗(yàn)和教訓(xùn):

1)風(fēng)機(jī)各部件的結(jié)合處，必須加密封墊，避免風(fēng)道及風(fēng)機(jī)出現(xiàn)嚴(yán)重的漏風(fēng)現(xiàn)象。

2)風(fēng)機(jī)葉輪前短接加長(zhǎng)，上部增加1個(gè)風(fēng)機(jī)試車孔，便于備用風(fēng)機(jī)檢修后試車，不影響工作風(fēng)機(jī)的運(yùn)行。

3)風(fēng)機(jī)廠家在配置防爆電機(jī)時(shí)，要嚴(yán)格保證電機(jī)質(zhì)量，如功率因數(shù)，防爆性能。尤其是要能適應(yīng)于露天安裝使用，具有防潮能力。

4)風(fēng)機(jī)葉片安裝角度可以通過(guò)公式計(jì)算和作圖(曲線)找工況點(diǎn)兩者相結(jié)合的辦法確定。作網(wǎng)路特性曲線找工況點(diǎn)，可以由圖查得平均角度。亦可通過(guò)計(jì)算求得。根據(jù)上述方法初算出的角度，對(duì)照礦井阻力曲線和風(fēng)機(jī)性能曲線作出的工況點(diǎn)，再確定葉片安裝角度。

5)要配置KJZ—1(2)型礦井通風(fēng)機(jī)性能在線監(jiān)測(cè)工程。該工程能通過(guò)計(jì)算機(jī)對(duì)通風(fēng)機(jī)工作狀態(tài)進(jìn)行在線監(jiān)測(cè)，如靜壓、風(fēng)量、電機(jī)功率、電機(jī)軸承溫度，風(fēng)機(jī)軸承溫度、排氣溫度、電機(jī)繞組溫度超限報(bào)警，勵(lì)磁故障報(bào)警，風(fēng)機(jī)開停及反轉(zhuǎn)信號(hào)等。

樂(lè)平礦務(wù)局在2001年技術(shù)改造工程中，經(jīng)調(diào)研和技術(shù)上充分論證，并通過(guò)招標(biāo)選用了北京燕京風(fēng)機(jī)廠生產(chǎn)的BDK—8—No23型風(fēng)機(jī)2臺(tái)，應(yīng)用本文介紹的方法進(jìn)行選型設(shè)計(jì)和安裝，取得了比較滿意的效果:

初期:Q1=91.7m3/s,Hs1=232mmH2O

后期:Q2=101.7m3/s,Hs2=296mmH2O

(1)風(fēng)機(jī)風(fēng)輪外徑初選計(jì)算結(jié)果(取后期參數(shù)):風(fēng)機(jī)全壓標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下H20=324.37mmH2O，比轉(zhuǎn)數(shù)97.63，估算風(fēng)輪外徑D2=2.29m，初選風(fēng)輪外徑為2.3m.

(2)對(duì)照風(fēng)機(jī)廠家風(fēng)機(jī)性能曲線確定選用軸流對(duì)旋風(fēng)機(jī)。

(3)根據(jù)目前生產(chǎn)需要，礦井需要的風(fēng)量為67.7m3/s，礦井網(wǎng)路阻力系數(shù)為0.041，預(yù)計(jì)工況點(diǎn)負(fù)壓為235mmH2O，計(jì)算風(fēng)輪葉片安裝角度，計(jì)算結(jié)果:βm=26,通風(fēng)降溫設(shè)備.4°，葉片安裝角βc=28.4°—32.40°，實(shí)際安裝角度取平均值為29.50°，第一級(jí)風(fēng)輪葉片安裝角度為32°，第二級(jí)風(fēng)輪葉片安裝角度為27°。

(4)實(shí)際效果:1#風(fēng)機(jī)在井下網(wǎng)路運(yùn)行工況點(diǎn)負(fù)壓228mmH2O，風(fēng)量4133m3/s，風(fēng)機(jī)靜壓效率為77.28%。2#風(fēng)機(jī)在井下網(wǎng)路運(yùn)行工況點(diǎn)負(fù)壓225mmH2O，風(fēng)量4043m3/s，風(fēng)機(jī)靜壓效率為80.02%�；具_(dá)到初選預(yù)期的目標(biāo)。




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