摘要：為確保壓縮機(jī)在PTA裝置中穩(wěn)定可靠地運行，采用美國CCC公司世界最先進(jìn)的壓縮機(jī)控制工程和世界三大安全工程之一的德國HIMA工程的結(jié)合設(shè)計來實現(xiàn)防喘振控制；通過分析PTA裝置中壓縮機(jī)組防喘振控制的特點，對其算法進(jìn)行消化，針對機(jī)組防喘振工程正常負(fù)荷下，利于防喘振閥的實時準(zhǔn)確地動作，提出了解決方案。實踐證明，控制效果良好，使機(jī)組效率最大化。
關(guān)鍵詞：PTA；壓縮機(jī)；PID控制算法；防喘振技術(shù)
0引言
　　所謂PTA裝置就是利用壓縮機(jī)組向反應(yīng)器提供大量的空氣來作為氧氣原料，使PX裝置充分進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)生成CTA產(chǎn)品，CTA進(jìn)入下道工藝，與氫氣進(jìn)行充分燃燒最終生產(chǎn)成PTA產(chǎn)品，PTA化學(xué)全稱為精對苯二甲酸，是合成纖維的主要原料。
　　該機(jī)組需要維持工藝波動情況下壓縮機(jī)出口壓力的穩(wěn)定，從而保證氧化反應(yīng)的順利進(jìn)行。特別是反應(yīng)器突然降負(fù)荷時，采用壓力超馳和防喘振協(xié)調(diào)控制來防止壓縮機(jī)喘振和出口壓力大幅波動。蒸汽輪機(jī)通過主蒸汽閥調(diào)整進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽量來保證功率平衡，維持轉(zhuǎn)速的穩(wěn)定。
　　空氣壓縮機(jī)采用蒸汽輪機(jī)和尾氣膨脹機(jī)聯(lián)合驅(qū)動，在設(shè)計條件下，實現(xiàn)由副產(chǎn)蒸汽和氧化尾氣回收的能量滿足壓縮機(jī)的消耗，即能量平衡。
　　整個化學(xué)反應(yīng)流程對壓縮機(jī)組的出口壓力和風(fēng)量的大小都有非常嚴(yán)格的要求，否則不能充分進(jìn)行結(jié)晶和催化燃燒。而且壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速恒定不變，同時需要控制壓縮機(jī)組的喘振現(xiàn)象，需要專業(yè)操作員的實時監(jiān)控，自動控制，可靠性高，便于維護(hù)。
　　通常壓縮機(jī)控制工程采用TS3000、GE、AB、西門子等PLC和上位機(jī)進(jìn)行監(jiān)控，針對PTA裝置的復(fù)雜機(jī)組，根據(jù)實際情況和要求，采用了CCC控制器來實現(xiàn)對壓縮機(jī)組的監(jiān)測和控制，通過分析PTA裝置中壓縮機(jī)組防喘振控制的特點，對其算法進(jìn)行消化補(bǔ)充；并且針對機(jī)組防喘振工程正常負(fù)荷下，利于防喘振閥的實時準(zhǔn)確地動作，提出了解決方案；實踐證明控制效果良好，有效地控制了壓縮機(jī)的喘振現(xiàn)象。使機(jī)組效率最大化。
1工程分析
　　實現(xiàn)PTA生產(chǎn)過程中壓縮機(jī)組的防喘振控制，首先要了解整套機(jī)組的工作性能。壓縮機(jī)在工作運轉(zhuǎn)過程中，當(dāng)機(jī)組進(jìn)口氣體流量小于該工況下的最小流量限制時，機(jī)組將從工作區(qū)進(jìn)入喘振區(qū)，這時機(jī)組連同其外圍及相關(guān)變送器一起做周期性的大幅度的振動，工程上稱為喘振。為確保壓縮機(jī)穩(wěn)定可靠地運行工作。工程上將壓縮機(jī)出口氣體的一部分抽出經(jīng)過一個控制閥返回到壓縮機(jī)進(jìn)口處，控制該閥的開度就可改變實際進(jìn)入壓縮機(jī)的氣量，不至于小于喘振流量。該閥又稱“喘振閥”，見圖1。


　　1）防喘振控制器通過打開回流閥來保護(hù)壓縮機(jī)；
　　2）打開回流閥降低了壓縮機(jī)工程阻力；
　　3）從而使壓縮機(jī)遠(yuǎn)離喘振。
　　防喘振技術(shù)是壓縮機(jī)控制工程的關(guān)鍵技術(shù)之一。此技術(shù)所實現(xiàn)的是當(dāng)壓縮機(jī)組現(xiàn)行工作點越過喘振線，進(jìn)入喘振區(qū)發(fā)生喘振，防喘振閥迅速打開、喘振消失后防喘振閥會慢慢關(guān)閉。機(jī)組安全可靠運行時，工況點在防喘振線右側(cè)，見圖2。


　　典型的壓縮機(jī)性能曲線圖包括：（Qs，Hp），（Qs，Rc）或（Qs，pd）坐標(biāo)工程。
　　其中：Qs為實際或標(biāo)準(zhǔn)體積流率的進(jìn)口流量；Hp為多變壓頭；Rc為壓縮比（pd/ps）；pd為壓縮機(jī)出口壓頭；ps為壓縮機(jī)進(jìn)口壓頭；ks為等熵壓縮指數(shù)。
　　根據(jù)生產(chǎn)工藝過程的需要，壓縮機(jī)防喘振控制調(diào)節(jié)可分為兩類：1）等壓力調(diào)節(jié)，即機(jī)組流量發(fā)生變化時，要保持其排氣壓力穩(wěn)定，即pOUT=Const為機(jī)組運行的工況線；2）等流量調(diào)節(jié)，即當(dāng)壓比發(fā)生變化時，要保持其進(jìn)口流量的穩(wěn)定，即Q=Const為機(jī)組運行的工況線。
2工程軟件、硬件分析
　　考慮機(jī)組工作的重要性，采用1）CCCS5VANG-D10-02冗余工程；2）HIMAH51-HRS工程；3）應(yīng)用CCCTrainTools編程軟件；HIMAELOPⅡ編程軟件；CCCTrainView監(jiān)控軟件等等。
　　控制器完成的主要任務(wù)是：
　　1）一個能夠準(zhǔn)確定義操作點及其相應(yīng)的喘振極限的算法；
　　2）能夠允許數(shù)字控制器進(jìn)行快速及時的模擬控制的控制器執(zhí)行速率；
　　3）控制響應(yīng)能夠針對不同的操作工況使用不同的安全裕度；
　　4）先進(jìn)的控制方案能夠防止回路間相互作用所產(chǎn)生的負(fù)面影響。
3工程算法分析及軟件實現(xiàn)
　　防止喘振的唯一方法是增加回流或放空量，使操作點維持在遠(yuǎn)離喘振極限的操作范圍內(nèi)。但壓縮額外流量會帶來經(jīng)濟(jì)上的損失，所以控制工程必須精確確定壓縮機(jī)運行點與喘振線之間的距離，從而維持一個充足但并不過度的回流量。CCC通過使用獨特的喘振預(yù)測和防喘振控制算法的組合控制，在需要回流時能通過盡可能小的回流來保護(hù)壓縮機(jī)組。
　　喘振極限相對于任何一個可測量的變量來說并不是固定的。相反，它是一個基于氣體組成、壓力、轉(zhuǎn)速及導(dǎo)葉角度的復(fù)雜函數(shù)。所以CCC防喘振控制程序是通過一個與可能出現(xiàn)的任何過程變化均無關(guān)的多變量函數(shù)計算出喘振接近變量。以為這個函數(shù)是基于那些不變的工況以及壓縮機(jī)配置，因此，CCC提供了一個定義此函數(shù)的靈活的方案。防喘振控制還能提供高限或低限回路�？梢宰疃鄬�3個單輸入或多輸入過程限制變量維持在一定范圍內(nèi)。
3.1防喘振控制的算法
　　喘振線上的各點可用至原點的斜率來表示，采用實測方式得到。見圖2防喘振控制示意圖。
　　1）喘振參數(shù)可以被定義為


　　2）喘振線各點即可用函數(shù)f1（hr）對應(yīng)的值qr2計算；
　　3）引入?yún)��?shù)DEV（偏差值）：DEV=d-喘振控制裕量。
　　4）參數(shù)DEV與壓縮機(jī)的尺寸無關(guān),但對每個壓縮機(jī)描述的都是相同的。
3.2喘振線的動態(tài)分析
　　3.2.1對于分子量變化氣體的壓縮機(jī)防喘振保護(hù)
　　在多種坐標(biāo)系中，一個壓縮機(jī)的喘振極限將按氣體分子量的變化而變化，所以，如果氣體分子量可發(fā)生變化，趨進(jìn)喘振的計算必須按一種坐標(biāo)系，此坐標(biāo)系盡可能地對這種變化無關(guān)。這可以通過選用一個坐標(biāo)系，并不需要分子量參與計算或分子量能在計算中消除得以實現(xiàn)。
3.2.2氣體特性及工藝條件
　　趨近喘振的計算是一個多種可測量工藝變量的函數(shù)，同時也與氣體特性有關(guān)，而這些特性很少能實時地測出，這些工藝變量和特性包括：
　　孔板兩端的壓降Δpo；
　　多變效率Ηp；
　　功率消耗J；
　　等熵線指數(shù)K；
　　氣體分子量M；
　　轉(zhuǎn)速N；
　　絕對壓力p；
　　氣體常數(shù)R；
　　絕對溫度T；
　　壓縮因子Z。
　　非相關(guān)坐標(biāo)工程將相關(guān)變量通過單位分析約簡為數(shù)個坐標(biāo)系，使其能夠描述流體狀態(tài)的一組無量綱參數(shù)。對任何工程來說，通常可得到多于一組的公式。采用這種方式，以下導(dǎo)出的無量綱參數(shù)可以用于描述一個渦輪壓縮機(jī)。見圖3無量綱參數(shù)喘振圖。


　　一些非相關(guān)的坐標(biāo)組在防喘振控制中將比其它的更有實際用途，這是由于動態(tài)工程中的參數(shù)較為容易測量。
　　除Ne以外，氣體分子量的改變所影響的變量只與k的變化有關(guān)，而在絕大多數(shù)情況下這一變化甚小，可以忽略不計，正如防喘振控制中的參數(shù)一文中所介紹的，簡化的流量。
　　可用在進(jìn)口或出口測得的流量和壓力獨立計算得出。在實際應(yīng)用中，最為有用的用于計算喘振趨近量非相關(guān)坐標(biāo)系。對于多個轉(zhuǎn)子組成的機(jī)組來說，一個單一的非相關(guān)的喘振趨近量只在沒有旁路進(jìn)口時才能被計算出，在有旁路進(jìn)口時，每一壓縮段應(yīng)被本壓縮段的有其特定算法的控制器所保護(hù)。
3.2.3帶有旁路進(jìn)口的壓縮機(jī)
　　對于一臺多段壓縮機(jī)，而只有旁路的進(jìn)口或出口的流量是通常被測量的，要計算簡化流量，相應(yīng)總流量除第一和最后一段的流量外其測量值必須從可取得的值計算得出。這些計算可由相應(yīng)壓縮段的質(zhì)量平衡推導(dǎo)出來。
　　當(dāng)一個旁路是流出壓縮機(jī)時，三個流道中溫度、壓力的成分都是相同的（并不一定是常數(shù)）m.p.t.e在公式中互相消去，因為可以計算并將各氣體分組分相同的質(zhì)量流量相加，一個由兩部分組合而成的非相關(guān)的喘振趨近計算為


　　采用簡化功率的坐標(biāo)系并不適用于多段壓縮的機(jī)組，因為到目前為止，尚沒有一種實際可行的方式來測定驅(qū)動每一段所需的功率。
　　當(dāng)工藝條件減少總流量到低于最小喘振極限時機(jī)組就會嚴(yán)重?fù)p壞，所以機(jī)組至少需要兩個控制回路：一個防喘振回路放置發(fā)生喘振，一個性能回路調(diào)節(jié)壓縮能力等。
　　這些回路中大部分必須對其控制輸出進(jìn)行解耦，以防止控制輸出使其它控制回路品質(zhì)下降。例如，改變回流流量將會影響新的流量以及出口壓力和進(jìn)口壓力，從而降低性能控制回路的精度。CCC控制程序內(nèi)置解耦算法，此算法在任何時候控制輸出改變時，通過調(diào)整每一個受影響控制元件來抵消這種控制回路間的相互影響，從而使這些回路能夠提供更加可靠的喘振保護(hù)及更加精確的性能控制。
3.3滿足工藝要求防喘振閥準(zhǔn)確動作的措施
　　該工藝要求壓縮機(jī)的出口壓力和出口流量非常嚴(yán)謹(jǐn)，在整套機(jī)組運行中的防喘振工程正常負(fù)荷下出口壓力經(jīng)常會大于給定值，此時防喘振閥一直處于關(guān)閉狀態(tài)，不能滿足工藝要求，為克服這一現(xiàn)象，在程序中采用幾種策略。
3.3.1性能控制策略
　　

阻耗復(fù)合消聲技術(shù)在軸流式通風(fēng)機(jī)上的應(yīng)用

　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　陳　玲　李　超/南京師范大學(xué)工程實驗訓(xùn)練中心
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　包進(jìn)平/中煤集團(tuán)南京設(shè)計研究院

摘要：介紹了HD6. 5 - 1 型大功率局部通風(fēng)機(jī)利用阻性和耗能相結(jié)合的技術(shù)成功降噪的原理、結(jié)構(gòu)和有關(guān)計算,并在通風(fēng)機(jī)上進(jìn)行了實際檢測。結(jié)果表明此種組合消聲技術(shù)有效地降低了通風(fēng)機(jī)的工作噪聲,又減少了環(huán)境污染,因此，擴(kuò)大了通風(fēng)機(jī)的許用范圍。

關(guān)鍵詞:軸流式通風(fēng)機(jī)　噪聲　應(yīng)用

Abstract :The principle , structure and relative calculation of successful denoising by using blockage andenergy consumption technique for HD6. 5 - 1 powerful local fan are introduced , and the practical testing　is carried out on the fan. Results show that the complex silencing noise technique can effectively reduce　the working noise of the fan , and also reduce the pollution of the environment , thus , the fan service range　is extended.

Key words :　Axial fan 　Noise 　Application

１　引言

　通風(fēng)設(shè)備的使用直接關(guān)系到安全生產(chǎn)和周邊地區(qū)的環(huán)境(主要是噪聲) 污染。目前國內(nèi)大量采用的JBT 型軸流通風(fēng)機(jī),其工作噪聲之大對周圍環(huán)境及操作人員造成較大傷害。特別對于礦區(qū)(隧道) 等大端面、長距離掘進(jìn)工作面的通風(fēng)往往要28kW通風(fēng)機(jī)2～3臺串聯(lián)使用,其噪聲問題更為嚴(yán)重。因此生產(chǎn)高效、大容量、低噪聲的通風(fēng)機(jī)是發(fā)展及節(jié)能降耗的需要。

　軸流式HD - 6.5 型礦用局部通風(fēng)機(jī),通風(fēng)量大(達(dá)450m3/ min) ,風(fēng)壓高(達(dá)4500Pa) ,功率大(兩臺22kW交流電機(jī)) ,而噪聲卻可有效地控制在85～88dB。由此可見,其在消聲降噪的處理方面效果是顯著的。本風(fēng)機(jī)采用中間兩級葉輪對旋,兩邊分別連接一對耗能消聲部件和阻性消聲部件。應(yīng)用航空航天最先進(jìn)的空氣動力學(xué)原理來設(shè)計關(guān)鍵件葉輪盤,以用來降低風(fēng)機(jī)的空氣動力噪聲及風(fēng)機(jī)旋轉(zhuǎn)噪聲,同時又采用了廣譜消聲措施,由阻性消聲和耗能消聲兩部分組成的消聲部件,使風(fēng)機(jī)的噪聲有效降低到(85 +3) dB 水平以下。下面介紹的是本通風(fēng)機(jī)消聲降噪的關(guān)鍵技術(shù)之一阻耗復(fù)合消聲技術(shù)。

２　阻性消聲器

2.1 理論分析
　　阻性消聲器的原理是利用聲阻進(jìn)行消聲。實際工程中,主要是利用吸聲材料來制作阻性消聲器。當(dāng)聲波通過襯貼有多孔吸聲材料的管道時,聲波將激發(fā)多孔材料中無數(shù)小孔內(nèi)的空氣分子振動,其中一部分聲能將用于克服摩擦阻力和粘滯力變?yōu)闊崮芏�消耗掉。一般說,阻性消聲器具有良好的中高頻消聲性能,而低頻消聲性能較差,但實踐證明只要適當(dāng)增加吸聲材料的厚度和密度以及較低的穿孔率,那么低中頻消聲性能也可大大改善。也就是說,可以用阻性消聲的原理來制作寬頻帶阻性消聲器。

　　在消聲器中,對于一定寬度的氣流通道,當(dāng)頻率高至一定限度時,由于相應(yīng)的波長比通道寬度(或直徑) 短,聲波呈束狀通過,所以很少與吸聲表面接觸,消聲器性能也會因此顯著下降,此頻率可按下述公式計算[1] :
　　f 上限= 1. 85 C／b2　　　　　　　　　�。�1）

　　式中　f 上限———消聲器上限截止頻率,Hz
　　　　　　 C ———聲速,常溫下為344m/ s
　　　　　　 b2 ———通道直徑或有效寬度,m

　　而對于一定厚度和密度的吸聲材料,當(dāng)頻率低至一定限度時,由于波長太長,吸聲性能則會顯著下降。當(dāng)吸聲系數(shù)降至共振吸聲系數(shù)的一半時,與此相應(yīng)的頻率稱為下限截止頻率。
對于給定的吸聲材料,此頻率的大小主要取決于吸聲材料的厚度與密度。下限頻率可以按下式計算[1 ] :

　　　f 下限= β C／b1　　　　　　　　　　　　　　�。�2)

　　式中　f 下限———消聲器下限頻率,Hz
　　　　 　b1 ———吸聲材料厚度,m
　　　　 　β———與吸聲材料類型、密度、護(hù)面穿孔率有關(guān)的系數(shù),由試驗確定
　　　　 　C ———聲速,常溫下為344m/ s
　　 由(1) , (2) 兩式可見,減小通道直徑可以提高消聲器上限消聲頻率;吸聲材料的厚度和密度愈大,下限截止頻率就愈低。因此,設(shè)計時應(yīng)盡量增加吸聲材料的厚度和密度,減小通道直徑。

　　阻性消聲器的消聲值計算可按賽賓公式來進(jìn)行。一般在中低頻時,理論計算值與實測值能很好地吻合;在高頻時,理論計算值高于實測值。在上限截止頻率以下,可使用下面形式的賽賓公式[1] :
　　 ΔL 0 = 0. 815 kPL ／S　　　　　　　　　　�。�3)
式中　ΔL 0 ———沒有氣流時的消聲值,dB
　　　　 P ———消聲器通道端面周長,m
　　　　 S ———消聲器通道橫斷面積,m2
　　　　 L ———消聲器長度,m
　　　　 k ———無規(guī)入射的吸聲系數(shù)αT 的函數(shù)
　　k 取垂直入射吸聲系數(shù)α0 = 0.80 (較低值)時,對應(yīng)的αT 為0.98[1] 。對應(yīng)得出的k 為1.3 。
　　由賽賓公式可知,消聲量同材料的吸聲性能、幾何尺寸有關(guān),消聲量正比于消聲器的長度和飾面周長,與橫斷面積成反比。因此,在條件允許的情況下,應(yīng)盡可能選取吸聲性能好的多孔材料,同時要仔細(xì)設(shè)計通道的幾何尺寸,對于同樣截面的通道,盡量選用消聲器通道端面周長與其橫斷面積的比值P/ S 大的幾何形狀。
　　 消聲器通常選用插片式或蜂窩式結(jié)構(gòu),這是為了增加P/ S 值。但如果只是簡單增加P/ S值,則往往會使進(jìn)入風(fēng)機(jī)的氣流嚴(yán)重畸變,影響風(fēng)機(jī)的效率,反而會使氣動噪聲大大增加。

　　

2.2 結(jié)構(gòu)設(shè)計

　　綜合以上理論分析及通風(fēng)機(jī)的實際結(jié)構(gòu),可在通風(fēng)機(jī)的進(jìn)、出氣口各加一段阻性消聲器,采用雙環(huán)面加徑向肋條的結(jié)構(gòu)見圖1 。外環(huán)面是等直徑的圓筒,內(nèi)環(huán)面實際上是沿軸向設(shè)置的消聲錐,在錐面與環(huán)面之間設(shè)置沿徑向及軸向布置的隔片。由前分析可知,增加隔片數(shù)量,可以提高P/ S 值,理論上可使消聲量及上限消聲頻率都隨之增加。但是,增加隔片數(shù)量又會使通風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)復(fù)雜,除了增加加工成本外,氣流流阻也會增加,在肋條厚度不變時,氣流流動的總面積減小,氣流的流速及氣流再生噪聲都會相應(yīng)增加[2] 。因此,需要找出各因素之間的相互影響關(guān)系,合理選取肋條數(shù)量。表1 給出了當(dāng)D = 0.7m , d = 0.31m , B = 0.05m ,采用不同的肋條數(shù)時由式(1)、(2)、(4)、(5)、(6) 計算出的P、S 、P/ S 、f 下限,f 上限值。

　 　

　　在權(quán)衡各方面因素后,通風(fēng)機(jī)采用了6 根肋條, 并在肋條、外環(huán)及圓錐中充以容重為35kg/ m3 的防水超細(xì)玻璃棉,外覆厚度為3mm的不銹鋼板,鋼板上開有直徑為5mm 的圓孔,穿孔率為24 % ,在鋼板下敷設(shè)一層玻璃布以保護(hù)玻璃棉。

2.3 設(shè)計計算
　　 由圖1 幾何尺寸可見,每一個小通道的面 積S 、周長P 可由下式確定:

濟(jì)南負(fù)壓風(fēng)機(jī)價格
熱加工車間排熱方案
54寸負(fù)壓風(fēng)機(jī)

鋒速達(dá)是水簾生產(chǎn)廠家|環(huán)�？照{(diào)生產(chǎn)廠家|屋頂風(fēng)機(jī)廠家|，鋒速達(dá)承接規(guī)劃：豬場降溫|車間降溫|廠房降溫|豬場通風(fēng)|車間通風(fēng)|廠房通風(fēng)|屋頂排風(fēng)機(jī)|屋頂排熱|廠房通風(fēng)降溫|車間通風(fēng)降溫|通風(fēng)換氣排熱降溫工程|屋頂風(fēng)機(jī)安裝|負(fù)壓風(fēng)機(jī)安裝|水簾安裝|環(huán)�？照{(diào)安裝|通風(fēng)設(shè)備安裝|通風(fēng)降溫設(shè)備|通風(fēng)系統(tǒng)安裝案例|通風(fēng)降溫系統(tǒng)|屋頂通風(fēng)機(jī)|屋頂排風(fēng)系統(tǒng)
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