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車間排煙系統(tǒng)_公路隧道縱向透風(fēng)系統(tǒng)射流風(fēng)機選型計算化工百科變


公路隧道縱向透風(fēng)系統(tǒng)射流風(fēng)機選型計算
    
公路隧道縱向透風(fēng)系統(tǒng)射流風(fēng)機選型計算
作者:華東大學(xué) 楊洪海 崔興華

【摘要】 為滿足公路隧道透風(fēng)降噪的需要,提出了射流風(fēng)機推力影響因素及其選用要求。在計算隧道中總推力的條件下確定出射流風(fēng)機的推力。并確定所用風(fēng)機的數(shù)目。

關(guān)鍵詞:噴流式透風(fēng)機 隧道 選用 計算

一、引言

在公路隧道縱向透風(fēng)系統(tǒng)中,射流風(fēng)機通常是并聯(lián)為一組,并沿隧道方向間隔布置,為了滿足隧道內(nèi)噪聲環(huán)境的要求,射流風(fēng)機通常配有整體消聲器。在夜間,為了防止隧道洞口產(chǎn)生較大的噪聲,通常是只運行隧道中間部分的風(fēng)機,或者加長靠近隧道洞口處的風(fēng)機消聲器長度,或者采用雙速射流風(fēng)機。

二、射流風(fēng)機推力影響因素及選用

1.每組風(fēng)機之間的縱向間隔

假如隧道中每組風(fēng)機之間具有足夠的間隔,則噴射氣流會有充分的逐漸減速,假如噴射氣流減速不完全,將會影響到下一級風(fēng)機的工作性能。一般情況下,每組風(fēng)機之間的縱向間距取為隧道截面水力當(dāng)量直徑的10倍或10倍以上,也可以取風(fēng)機空氣動壓(Pa)的十分之一作風(fēng)機縱向間距(m),同一組風(fēng)機之間的中心距至少取為風(fēng)機直徑的2倍。隧道中的射流風(fēng)機布置并不一定具有同一間距,只要風(fēng)機之間具有足夠的縱向間距,則風(fēng)機可以盡可能地布置在靠近隧道洞口的位置;假如風(fēng)機軸向安裝位置答應(yīng)存在一定傾斜,則風(fēng)機之間的縱向間隔可以減少,從而可以進步安裝系數(shù)。

2.隧道中空氣流速、風(fēng)機與壁面及拱頂?shù)慕咏?br />
風(fēng)機推力是在空氣靜止條件下,根據(jù)風(fēng)機的空氣動量的變化而測定的。假如風(fēng)機進口的空氣處于運動狀態(tài),則風(fēng)機中空氣動量的變化值必然減小。假如射流風(fēng)機的安裝位置靠近隧道壁面或拱頂,則空氣射流與壁面或與拱頂之間必然產(chǎn)生附加摩擦損失。

3.風(fēng)機尺寸

射流風(fēng)機耗電量與推力之比與風(fēng)機出口風(fēng)速有關(guān),對于給定的推力要求,出口風(fēng)速越高,耗電量越大。因此,為了降低運行本錢,應(yīng)盡可能選用大直徑、低轉(zhuǎn)速或葉片角度小的風(fēng)機。對于給定的風(fēng)機尺寸,假如降低其推力,必然導(dǎo)致風(fēng)機數(shù)目的增加,從而增加風(fēng)機本身的投資,但此時風(fēng)機出口風(fēng)速也隨之降低,使得消聲器得以取消或減小其長度。

4.可逆運轉(zhuǎn)風(fēng)機

可逆運轉(zhuǎn)風(fēng)機與單向風(fēng)機相比,效率略低,且噪聲稍高,但此類風(fēng)機可以使隧道的運營具有較大的選擇性。如在特別需要的情況下,單向隧道可以用作雙向運營,在著火時,風(fēng)機可以反轉(zhuǎn)排煙。

三、隧道中總推力計算

對于采用縱向透風(fēng)方式的公路隧道,在確定了其需要的空氣量后,使可以計算用于克服隧道中全部空氣阻力所需要的射流風(fēng)機的推力,隧道中的空氣阻力主要由以下各項阻力組成。

1.隧道進口、出口空氣阻力

隧道進口、出口空氣阻力pen,ex通常取為隧道中空氣動壓的1.5倍,假如隧道進口置有流線型喇叭段結(jié)構(gòu),出口置有擴散結(jié)構(gòu),則此項阻力會小些。

pdt=1/2ρV2T

式中 pdt??隧道空氣動壓,Pa
ρ??空氣密度,kg/m3
VT??隧道中空氣均勻流速=qT/VT,m/s
qT??隧道中空氣流速,m/s
AT??隧道截面積,m2

2.車輛拖阻或阻力

在單向隧道中,假如車輛速度低于隧道中風(fēng)速,車輛會產(chǎn)生拖阻,假如車輛速度大于隧道中風(fēng)速,則車輛會對空氣活動產(chǎn)生助推力;在雙向隧道中,與風(fēng)速反向的車輛行駛速度會對空氣活動產(chǎn)生阻力,車輛拖阻或助推力計算如下:

pdrag=CdAV/AT×0.5ρ〔(NC1+NT1)(VV1+VT)2-(NC2+NT2)|VV2-VT|(VV2-VT)〕

式中 pdrag??車輛拖阻或阻力,Pa
Cd??車輛拖阻系數(shù)(1.0)
AV??車輛迎風(fēng)面積(小汽車:2m2,卡車6m2)
NC1??與風(fēng)向相反行駛小汽車車輛數(shù)
NT1??與風(fēng)向相反行駛卡車車輛數(shù)
NC2??與風(fēng)向同向行駛小汽車車輛數(shù)
NT2??與風(fēng)向同向行駛卡車車輛數(shù)
VV1??與風(fēng)向相反行駛車輛速度,m/s
VV2??與風(fēng)向同向行駛車輛速度,m/s

對于單向隧道NC1=0,NT1=0

3.環(huán)境條件

由于隧道的地理位置不同,隧道進出口的環(huán)境條件存在較大差異,如自然風(fēng)速、風(fēng)向、空氣溫度、海拔、大氣壓等條件會差別較大,從而會導(dǎo)致煙囪效應(yīng)(stack effects),應(yīng)從隧道的空氣阻力中增加或減掉此效應(yīng)。由于隧道兩端大氣壓差而引起的阻力pstack應(yīng)由丈量值確定,并增加到系統(tǒng)阻力中。

4.隧道中表面摩擦損失

隧道中的懸掛物表面,如照明燈具、道路方向指示牌等會對隧道中的空氣活動產(chǎn)生阻力。其計算如下:

pL=0.5ρV2TL/Dh

式中 VT??隧道中空氣均勻流速,m/s
L??隧道長度,m
Dh??隧道橫截面當(dāng)量直徑=4AT/PT,m
AT??隧道橫截面積,m2
PT??隧道橫截面周長,m
f??摩擦系數(shù)

通常情況下,f取值為0.02~0.04,主要取決于隧道表粗糙度及隧道中懸掛物的尺寸及數(shù)目。假如上述因素不易確定,則取f=0.025。

5.隧道中總推力TT

隧道中的總推力是用于克服隧道中的空氣阻力,故

TT=pTAT

pT即為1~4中各項阻力損失之和

pT=pen,ex+pdrag±pstack+pL

四、射流風(fēng)機推力

射流風(fēng)機的基本推力即是風(fēng)機進出口空氣動量的變化。風(fēng)機進口或出口空氣動量即是空氣質(zhì)量流量與進口或出口的均勻流速之乘積。根據(jù)隧道中射流風(fēng)機的布置原則,通常以為射流風(fēng)機進口處空氣流速為0,故射流風(fēng)機的理論推力為:

Tm=ρqVFVF=ρqvf2/AF

式中 qVF??風(fēng)機中空氣體積流量,m3/s
VF??風(fēng)機出口空氣均勻流速,m/s
Af??風(fēng)機有效通流面積,m2

上式僅適用于流速均勻分布的情況,而風(fēng)機中的流速分布通常差別很大,主要取決于風(fēng)機的設(shè)計,特別是葉輪上的輪轂直徑與葉片長度的比、葉片設(shè)計基礎(chǔ)(自由活動,強制活動或旋渦流)、整流體的效率以及活動障礙物的布置等。

射流風(fēng)機的推力測試是按ISO13350〔1〕進行的,廠房降溫水簾,WOODS射流風(fēng)機的測試推力〔2〕一般為理論推力的0.85~1.05倍,而其它射流風(fēng)機的測試推力僅為理論推力的0.65倍或更低。

隧道中的總推力即是隧道中所有射流風(fēng)機產(chǎn)生的推力之和。不管射流風(fēng)機的布置是并聯(lián)、串聯(lián)還是其它布置形式。

五、隧道中射流風(fēng)機數(shù)目的確定

NF=TT/Ti,小數(shù)點圓整為1
式中 NF??射流風(fēng)機數(shù)目
TT??隧道中推力,N
Ti??射流風(fēng)機安裝推力,N

射流風(fēng)機的安裝推力通常會小于射流風(fēng)機的測試推力(按ISO13350)或理論推力,這主要是由于風(fēng)機安裝之后會受到其四周客觀環(huán)境的影響。

射流風(fēng)機的安裝推力Ti=TmK1K2K3 (N)

K1是隧道空氣流速與射流風(fēng)機出口風(fēng)速之間的影響系數(shù)。在相同出口風(fēng)速條件下,隧道中空氣流速越小,則K1越大;在隧道中空氣流速相同的條件下,出口風(fēng)速越大,K1值越大,這主要是由于風(fēng)機進口處空氣動量的K1值不同而造成的。K1值選擇參見圖1。


圖1 隧道中空氣流速對射流風(fēng)機推力的影響曲線

K2是風(fēng)機安裝偏心校正系數(shù)。風(fēng)機安裝偏心是指風(fēng)機安裝位置靠近隧道的壁面或拱頂,從而使部分氣流撞擊壁面,不能進進隧道主氣流。K2值選擇參見圖2。


Z??射流風(fēng)機軸線至隧道壁面或拱頂間隔
DF??射流風(fēng)機直徑
DT??隧道橫截面積當(dāng)量直徑
圖2 與隧道主軸線平行安裝射流風(fēng)機推力受壁面影響曲線/p>K3是風(fēng)機安裝時軸線傾斜的較正系數(shù),如圖3所示。


圖3 風(fēng)機安裝時軸線傾斜對推力的影響曲線

由圖3可以看出,當(dāng)風(fēng)機安裝偏心度為0.16時,即使其軸向傾斜角較大,其校正系數(shù)K3也大于1,超過10%。因此,選擇K3時,應(yīng)與K2一起考慮。對于WOODS風(fēng)機,其K2K3值一般如下取值: 

傾角      K2K3
0       0.82
5       0.88
10       0.93
15       0.90

六、結(jié)束語

在設(shè)計隧道透風(fēng)系統(tǒng)時,射流風(fēng)機經(jīng)常被選用的原因之一是其具有低的初投資和低的運行用度。同時,射流風(fēng)機還可以與透風(fēng)系統(tǒng)聯(lián)合使用,用于排風(fēng)和排煙。

隧道內(nèi)的空氣活動主要是由于存在氣流壓差。射流風(fēng)機通過噴射高速氣流而產(chǎn)生推力,隨著空氣流速的減小,其能量傳遞給沿隧道內(nèi)的運動空氣,從而產(chǎn)生隧道內(nèi)的空氣壓差,其大小即是射流風(fēng)機的推力與隧道橫截面積之商,用于克服隧道內(nèi)的空氣活動阻力。因此,射流風(fēng)機的選型主要取決于對風(fēng)機推力的要求(即風(fēng)機出口氣流噴射速度的要求)以及所需排風(fēng)量(即風(fēng)機直徑)的要求。


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收錄時間:2011年01月23日 15:14:06 來源:華東大學(xué) 楊洪海 崔興華 作者:


變頻器在焦化廠風(fēng)機變頻改造上的應(yīng)用
    
變頻器在焦化廠風(fēng)機變頻改造上的應(yīng)用
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一、概述

煉焦過程是煉焦煤在炭化室經(jīng)過干燥脫水、軟化熔融、半焦化和半焦收縮成焦等階段。在200攝氏度以前,煤表面的水分、吸附在煤中的二氧化碳、甲烷等析出。隨著進進軟化熔融階段,在此階段中,煤大分子側(cè)鏈斷裂和分解,產(chǎn)生熱解產(chǎn)物,在半焦形成和開始縮聚之前,熱解產(chǎn)生的蒸汽和煤氣,主要含有甲烷、一氧化碳、化合水及焦油蒸汽等。溫度繼續(xù)升高,析出的氣體中氫和苯蒸汽的含量增加。在半焦至焦碳階段中,隨著焦質(zhì)致密、縮聚,氫大量的產(chǎn)生。在炭化室煉焦的特定條件下,上述初次分解的產(chǎn)物,通過赤熱的半焦及焦碳層到達爐墻邊,然后沿著高溫的爐墻與焦碳之間的空隙到達爐頂空間。

炭化室出來的荒煤氣首先在橋管處被大量的循環(huán)氨水噴灑。在次過程中,熱煤氣與70~75攝示度的呈細霧狀的氨水接觸,高溫煤氣放出熱量,使氨水霧滴迅速升溫順汽化,結(jié)果,煤氣溫度降到80~85攝示度,未被汽化的氨水溫度升高到75~78攝示度。煤氣中的焦油氣約為50~60%被冷卻下來,部分焦油與煤塵和焦炭;煸谝黄饦(gòu)成焦油渣。煤氣經(jīng)初冷器后溫度可降至30攝示度,此時,輕質(zhì)焦油和氨水就冷凝下來。煉焦?fàn)t出來的焦?fàn)t煤氣經(jīng)集氣管、吸氣管、初冷器、捕焦油器、回收氨和苯的系統(tǒng)等一系系列的設(shè)備,然后才能變成凈煤氣送給不同的用戶,或送至貯罐。在這一過程中煤氣要克服很多阻力才能達到用戶的地點,為此,煤氣應(yīng)具有足夠的壓力。另外,為了使焦?fàn)t內(nèi)的荒煤氣按規(guī)定的壓力制度抽出,要是煤氣管線中具有一定的吸力,因此,必須在焦化工藝的流程中,選擇公道的位置設(shè)置鼓風(fēng)機,一般焦化廠鼓風(fēng)機的位置選擇在初冷器之后和捕焦油器之前,這是由于此時鼓風(fēng)機的負荷較小,電捕焦油器處于正壓狀態(tài)下操縱,比較安全。

二、現(xiàn)狀

某焦化廠煉焦?fàn)t鼓冷系統(tǒng)有400kW離心風(fēng)機兩臺,一用一備,安裝在兩臺初冷器之前,即一臺鼓風(fēng)機同時對兩臺初冷器中的煤氣進行抽取。工藝上要保證初冷器內(nèi)維持120Pa正壓,則鼓風(fēng)機需要調(diào)速,原系統(tǒng)采用液力偶合器調(diào)速。另外,還要求兩臺初冷器內(nèi)的正壓相同,均為120Pa。原系統(tǒng)是在初冷器的出口處設(shè)置手動閥門用人工調(diào)節(jié),在調(diào)節(jié)過程中,不僅要調(diào)節(jié)閥門的開度,還要同時調(diào)節(jié)液力偶合器的油壓,以此調(diào)節(jié)風(fēng)機的轉(zhuǎn)速。閥門和轉(zhuǎn)速都要調(diào)節(jié),二者又有一定的偶合度,經(jīng)常顧此失彼,很難達到工藝要求。另外,液力偶合器調(diào)速的穩(wěn)定性較差及調(diào)速的不方便,而且效率低,為滿足生產(chǎn)工藝的要求和節(jié)能,需要對其進行改造。

三、改造方案

為節(jié)能考慮,將液力偶合器調(diào)速改為變頻調(diào)速。為控制兩初冷氣內(nèi)的壓力,采用壓力閉環(huán)控制和電動閥結(jié)合控制,該方法是在1#初冷器和2#初冷器上安裝兩只壓力變送器,變送器壓力值代表初冷器內(nèi)的壓力值。以1#初冷器變送器的反饋值來控制變頻器的輸出頻率,使其穩(wěn)定在120Pa的壓力上。但是1#初冷器和2#初冷器的出口風(fēng)道是并聯(lián)的,由于某些因素,1#初冷器和2#初冷器的壓力值可能不相等,這時,由調(diào)節(jié)器送出的信號到2#初冷器電動調(diào)節(jié)閥,調(diào)節(jié)器閥門的開度,使1#初冷器和2#初冷器的壓力值相等。但是電動閥的調(diào)節(jié)影響總壓力值,2#初冷器出口處的壓力變送器將檢測到的壓力信號送變頻器,由變頻器使風(fēng)機電機升速或降速,維持工藝要求的壓力值在120Pa。調(diào)節(jié)過程要經(jīng)過幾次的反復(fù)調(diào)節(jié),無需人工參與,都是自動進行的。煉焦鼓冷系統(tǒng)控制示意圖如圖1所示:

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四、液力偶合器

液力偶合器是通過控制工作腔內(nèi)工作油液的動量矩變化,來傳遞電動性能量并改變輸出轉(zhuǎn)速的,電動機通過液力偶合器的輸進軸拖動其主動工作輪,對工作油進行加速,被加速的工作油再帶動液力偶合器的從動工作渦輪,把能量傳遞到輸出軸和負載,這樣,可以通過控制工作腔內(nèi)的油壓來控制輸出軸的力矩,達到控制負載的轉(zhuǎn)速的目地。因此液力偶合器也可以實現(xiàn)負載轉(zhuǎn)速無級調(diào)節(jié),在變頻器未應(yīng)用以前,液力偶合器不失為一種較為理想的交流電機調(diào)速方式。

液力偶合器從電動機輸出軸取得機械能,通過液力變速后送進負載,其效率不可能為1;變頻器從電網(wǎng)取的電能,通過逆變后送進電動機其效率也不可能是1。在全轉(zhuǎn)速范圍內(nèi),變頻器的效率變化不大,變頻器在輸出低轉(zhuǎn)速下降時效率仍然較高,例如:100%轉(zhuǎn)速時效率97%,75%轉(zhuǎn)速時效率大于95%,20%轉(zhuǎn)速時效率大于90%;液力偶合器的效率基本上與轉(zhuǎn)速成正比,隨著輸出轉(zhuǎn)速的降低,效率基本上成正比下降。例如:100%轉(zhuǎn)速時效率95%,75%轉(zhuǎn)速時效率約72%,20%轉(zhuǎn)速時效率約19%。液力偶合器用于風(fēng)機、泵類負載,由于其軸功率與轉(zhuǎn)速的三次方成正比,當(dāng)轉(zhuǎn)速下降時,固然液力偶合器效率與轉(zhuǎn)速成正比下降,但電動機綜合軸功率還是隨著轉(zhuǎn)速的下降成二次方比例下降,因此在變頻器取代液力耦合器調(diào)速時,計算節(jié)能時,電機軸功率與轉(zhuǎn)速的一次方成正比。

五、改造方案的電氣原理圖和控制原理

1?變頻器采用森蘭SB61P400KW?紤]到電機是一用一備,為節(jié)省投資,兩臺風(fēng)機電機共用一臺變頻器,當(dāng)電機需要倒換時,僅改變電機外部的接線,變頻器控制原理圖如圖2所示。PT為壓力變送器,為四線式的壓力變送器接線,還有兩根電源線未畫出。R為給定調(diào)節(jié),也可以用操縱面板給定。KM1?KM2控制那臺電機運行。

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由于液力耦合器的效率較低,浙江車間通風(fēng),改造時不需要保存,可將其拆除。留下的空位可裝一臺減速箱,減速箱的減速比的選擇,根據(jù)工藝條件決定。即變頻器輸出頻率50(60)Hz時,風(fēng)機輸出最大風(fēng)量。為減少減速箱安裝時的工作量,減速箱需認真選擇。

2?壓力變送器的安裝:

壓力變送器要正確的反映初冷器的壓力值,安裝位置值得研究,顯然安裝在初冷器上,即可。為簡化控制,用一號初冷器壓力變送器的信號反饋到變頻器,由此控制一號初冷器的壓力;二號初冷器的壓力變送器的信號送到電動調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)器上,控制閥門的開度,以平衡兩初冷器的壓力值。如圖1所示。

六?節(jié)能

改造過程中,往掉了液力耦合器后換為一臺5?1的減速箱。生產(chǎn)運行時,變頻器的輸出頻率在34Hz上下變動,計算節(jié)能效果如下:

400kW風(fēng)機風(fēng)量從100%降低到70%,由于流量與轉(zhuǎn)速一次方成正比,因此轉(zhuǎn)速可以降低70%,負載功率理論上降為34.3%,假如變頻調(diào)速效率按0.95算,再考慮電動機效率在低功率時和管道系統(tǒng)效率有所下降, 電網(wǎng)總輸進功率約:
400×(34.3%/0.95/0.85/0.95)=400 44.71%=178.84kW
假如采用液力偶合器,其效率按0.665計算,電網(wǎng)總輸進功率為
400×(34.3%/0.665/0.85/0.95)=400 63.87%=255.12kW,二者之差為節(jié)約的電能,即:
255.12-178.84=76.28kW
全年按300 日計算,年節(jié)電:
76.28 300 24=549216kWh。

據(jù)實際檢測本系統(tǒng)節(jié)能在21.9%,不到一年可收回投資,取得了非常好的經(jīng)濟效益。(end)

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收錄時間:2011年01月28日 06:07:17 來源:未知 作者:


自我國海上風(fēng)電特許招標將于近日啟動的消息不脛而走后,欲在海上風(fēng)電的巨大市場蛋糕中分羹的設(shè)備制造企業(yè)便早早厲兵秣馬,急等政策出臺了。這一消息終于在國家能源局4月23日召開的一季度能源經(jīng)濟形勢發(fā)布會上得以確認。
  國家能源局新能源和可再生能源司副司長史立山透露,首輪海上風(fēng)電的特許招標工作初步選擇在江蘇的沿海地區(qū),計劃于5月初完成發(fā)標。
  為了推動海上風(fēng)電的發(fā)展,國家能源局提出統(tǒng)一規(guī)劃,用特許招標的方式開展海上風(fēng)電廠的建設(shè)。此前,國家能源局已向遼寧、河北、天津、上海、山東、江蘇、浙江、福建、廣東、廣西、海南等11個省市的有關(guān)部門下發(fā)了通知,要求各地申報海上風(fēng)電特許權(quán)招標項目。按規(guī)劃,此次招標單個項目總裝機容量為200~300兆瓦。
  據(jù)史立山介紹,海上風(fēng)電的招標建設(shè)已經(jīng)準備了幾個月的時間,初步選在江蘇沿海地區(qū)!斑@里有一個很大的灘涂,是中國非常特殊的地方,非常適合開發(fā)海上風(fēng)電項目。”所以,目前基本確定要在江蘇沿海選擇地址建設(shè)兩個近海風(fēng)電和兩個灘涂風(fēng)電項目。其中,近海風(fēng)電規(guī)模初步定為30萬千瓦,灘涂風(fēng)電規(guī)模初步定為20萬千瓦,將有100萬千瓦的4個項目同時對外招標。目前,標書的編制、項目的選擇已經(jīng)基本完成,還有一些細節(jié)正在落實中。預(yù)計5月初可以完成發(fā)標任務(wù)。
近幾年,碳晶電散熱器由于其熱效率高,使用壽命超長,安裝簡便,美觀大方等眾多優(yōu)點而倍受廣大消費者青睞。

碳晶散熱器的核心是碳晶發(fā)熱板,碳晶發(fā)熱板是一種非金屬的平面發(fā)熱材料,它熱效率高,高溫不氧化,功率穩(wěn)定不衰減。碳晶發(fā)熱板使用壽命突破10萬小時,通過國家權(quán)威的檢測機構(gòu)的對比測試,碳晶電熱材料比傳統(tǒng)的電熱絲、電熱管節(jié)能32%以上,從其節(jié)能性、和發(fā)熱形態(tài)為大面積特點,更適合采暖,采暖更快速、更舒適。

但是和其他好產(chǎn)品一樣,只要好就一定有仿冒的產(chǎn)品,碳晶散熱器僅上市一年多時間,今年剛?cè)攵袌錾暇统霈F(xiàn)了3種仿冒碳晶的假碳晶散熱器。

第一種是以傳統(tǒng)的金屬電熱絲冒充碳晶,只是把金屬絲纏繞在平板上,看見別人平面的碳晶電熱板效果好,就把金屬發(fā)熱絲纏繞在云母板上。說就是碳晶散熱器。是典型的“東施效顰”技術(shù)。它的缺點是①、不節(jié)能;②、金屬電熱材料,高溫易氧化,功率衰減,使用壽命短。

第二種是金屬濺射板。利用真空濺射技術(shù),將金屬均勻地分布在云母板上,系意大利技術(shù)。它的缺點是和上面第一種基本一樣,而且由于其金屬成面狀,接觸空氣面積更大,比金屬絲壽命更短。

第三種是石墨印刷板。石墨印刷燒結(jié)技術(shù)。利用石墨的導(dǎo)電性能,將石墨均勻地分布在云母板上,系廣東技術(shù)。石墨和碳晶在形態(tài)上很相似,所以發(fā)熱板很相似,具有很大的欺騙性。它的缺點是:石墨的含碳量在70-90%,碳晶含碳量在99.9%以上,碳晶的價格是石墨的5-10倍。石墨板使用壽命絕無保證。而且石墨發(fā)熱板已上市近10年,由于使用壽命問題,一直不能推廣。

這些仿冒的產(chǎn)品使用壽命絕無保證,且熱效率低,使用費用將大幅增加。

碳晶散熱器系尚諾電器制造(上海)有限公司、上海尚諾碳晶科技有限公司歷時3年,投入2000余萬元研發(fā)成功的最新科技產(chǎn)品,已經(jīng)申請并授權(quán)了多項實用新型和外觀專利。市場上仿冒的碳晶散熱器,外形完全或者基本相似,一般消費者從外觀上很難判別真假,只能選擇生產(chǎn)廠家。請廣大消費在選購的時候務(wù)必仔細挑選。切莫被假冒的非碳晶產(chǎn)品所蒙蔽,以免造成不必要的麻煩和經(jīng)濟損失。





 位于港西街轄區(qū)內(nèi)的沙井子風(fēng)電場項目于日前進行首臺風(fēng)機吊裝。大港工委常委、管委會副主任鄒俊喜出席活動,港西街道辦事處、風(fēng)電公司以及中石化第四建設(shè)公司負責(zé)人參加了啟動儀式。

  鄒俊喜在講話中首先向長期以來關(guān)心和支持開發(fā)區(qū)風(fēng)電項目發(fā)展的國電集團表示衷心的感謝,向冒著酷署,辛勤施工的施工單位表示誠摯的問候。他指出,首臺風(fēng)機正式吊裝,這對于促進大港風(fēng)電項目向更大規(guī)模、更高層次邁進具有十分重要的意義,必將成為大港工業(yè)經(jīng)濟的一個新亮點。隨后鄒俊喜為啟功儀式開令。

  沙井子風(fēng)電項目是由國電華北公司投資興建,規(guī)劃總規(guī)模200兆瓦,總投資約20億元,是天津市最大的風(fēng)電項目。項目一期49.5兆瓦,單機容量1.5兆瓦,共33臺風(fēng)機,預(yù)計11月底具備并網(wǎng)發(fā)電條件。風(fēng)機輪轂高度80米,葉輪直徑82米,年等效小時數(shù)約2034小時,每年可向電網(wǎng)提供1億千瓦時的綠色電能,對于改善濱海新區(qū)大氣環(huán)境,加快循環(huán)經(jīng)濟發(fā)展將起到積極的促進作用,該項目是一項利國利民,造福子孫的優(yōu)質(zhì)工程。


風(fēng)機的運行操作:
   1.檢查風(fēng)機各部的間隙尺寸,轉(zhuǎn)動部分與固定部分有無刮蹭現(xiàn)象;
   2.點車檢查葉輪旋向與標牌是否一致,各部接線、儀表是否現(xiàn)實正常,有無漏水、漏電、 漏油現(xiàn)象和異味、異響、異震,松動等異,F(xiàn)象,如有應(yīng)排除之;
   3.檢查軸承的油位是否在最高與最低油位之間;
   4.關(guān)閉調(diào)節(jié)門。如運轉(zhuǎn)情況良好,再轉(zhuǎn)入滿載荷(規(guī)定全壓和流量)運轉(zhuǎn);
   5.滿載荷運轉(zhuǎn),對新安裝風(fēng)機不少于2消失,對修理后的風(fēng)機不少于半小時;
   6.風(fēng)機啟動后,逐漸開大調(diào)節(jié)門,直達正常工況。運轉(zhuǎn)過程中,軸承溫升不得超過周圍環(huán)境40°C。軸承部位的均方根振動速度值不得大于6.3mm/s;
   7.下列情況下,必須緊急停車: 發(fā)覺風(fēng)機有劇烈的噪聲、 軸承的溫度劇烈上升、 風(fēng)機發(fā)生劇烈震動和撞擊。



鍋爐風(fēng)機噪聲的危害及其防治對策初探
    【關(guān)鍵詞】風(fēng)機,噪聲,危害,防治 
  【論文摘要】鍋爐風(fēng)機噪聲點源多,分貝高,是引發(fā)環(huán)境信訪的重要因素。本文從鍋爐風(fēng)機噪聲的防治出發(fā),論述了風(fēng)機噪聲的危害及降噪節(jié)能綜合治理技術(shù)。 
  目前在很多企業(yè),受工業(yè)生產(chǎn)和供暖需求,鍋爐的安裝、使用非常普及。但很多鍋爐由于存在選址欠佳和風(fēng)機性能不良等因素,鍋爐噪聲影響周圍居民安靜的工作、生活環(huán)境,損害人民身體健康,常常引發(fā)擾民事件,產(chǎn)生糾紛。經(jīng)統(tǒng)計,2004年我區(qū)因噪聲引發(fā)的信訪案件占環(huán)境信訪案件的30%。因此,鍋爐風(fēng)機噪聲治理日益重要。 
  1、 環(huán)境噪聲污染的危害 
  噪聲對人體的影響和危害一般可分為勞動保護和環(huán)境保護兩方面,前面指危害人的身體健康,導(dǎo)致各種疾病的發(fā)生,后者指干擾環(huán)境安靜,影響人們正常的工作和生活。噪聲對人體健康危害主要表現(xiàn)在:損傷聽力,造成噪聲性耳聾;導(dǎo)致大腦皮層興奮和平衡失調(diào),腦血管功能損害,導(dǎo)致神經(jīng)衰弱;損傷心血管系統(tǒng),引發(fā)消化系統(tǒng)失調(diào),影響內(nèi)分泌;干擾人們正常的生活、休息、語言交談和日常的工作學(xué)習(xí),分散注意力,降低工作效率。 
  2、 噪聲治理的基本原理 
  形成噪聲污染主要是三個因素,即:聲源、傳播媒介和接收體。只有這三者同時存在,才能對聽者形成干擾。從這三方面入手,通過降低聲源、限制噪聲傳播、阻斷噪聲的接收等手段,來達到控制噪聲的目的,在具體的噪聲控制技術(shù)上,可采用吸聲、隔聲和消聲三種措施。 
  2.1吸聲 
  當(dāng)聲波入射到物體表面時,部分聲能要被物體吸收轉(zhuǎn)化為其他形式的能量,稱為吸聲。材料的吸聲性能用吸收系數(shù)來表示,吸聲系數(shù)越大,則表示材料的吸聲性能越好。材料的吸聲性能與材料的性質(zhì)、結(jié)構(gòu)和聲波的入射角度及聲波的頻率有關(guān)。多孔吸聲材料的吸聲機理是:材料內(nèi)部有無數(shù)細小的相互貫通的孔洞,當(dāng)聲波入射到這些材料的表面,進而入射到這些細小的孔隙內(nèi)時,要引起孔隙內(nèi)的空氣運動,緊靠孔壁和纖維表面的空氣,因摩擦和粘滯運動阻力而不易運動,使聲能轉(zhuǎn)化為熱能而消耗掉。故性能良好的吸聲材料要多孔,孔與孔之間互相貫通,并且貫通的孔洞要與外界連通,使聲波能進入材料內(nèi)部。
如對應(yīng)1000赫茲聲波,10cm厚的超細玻璃棉的吸聲系數(shù)是0.87。 
    2.2隔聲 
    隔聲所采用的方法是將噪聲源封閉起來,使噪聲控制在一個小的空間內(nèi),這種隔聲結(jié)構(gòu)稱為隔聲罩。在聲波遇到屏蔽物時,由于界面特性阻抗的改變,入射聲能的一部分被反射,一部分被吸收,一部分聲能透進屏蔽物繼續(xù)傳播。材料的隔聲性能可用透聲系數(shù)來表示。透聲系數(shù)越小,表示透進去的聲能越少,材料的隔聲性能越好。材料的隔聲性能與隔聲體的結(jié)構(gòu)、性質(zhì)和入射聲波的頻率有關(guān)。 
    2.3消聲 
    消聲是將多孔吸聲材料固定在氣流通道內(nèi)壁,或按一定方式固定在管道中,以達到削弱空氣動力性噪聲的目的,消聲量一般可達到10―50分貝。 
   ,PVC水簾廠家; 3、 風(fēng)機噪聲治理技術(shù) 
    鍋爐房的鼓風(fēng)機和引風(fēng)機噪聲一般在90分貝左右,因輸送的鍋爐煙氣溫度高達180℃,采用封閉隔聲會導(dǎo)致散熱不良,電機溫度過高,甚至燒毀電機。因此,在工藝上將風(fēng)機降噪和節(jié)能兩方面結(jié)合起來。經(jīng)實踐,鍋爐風(fēng)機節(jié)能降噪綜合治理方案為:對鍋爐房的工藝布置保持不變,將鼓風(fēng)機、引風(fēng)機分別置在隔聲室內(nèi),用通風(fēng)管將它們與主機相連接,在隔聲室頂上或墻面上開設(shè)進氣口,并安裝消聲器供機房進風(fēng)使用。平面布置時將鼓風(fēng)機靠近鍋爐房一側(cè),進風(fēng)口在上風(fēng)側(cè),電機置于氣流通道中間。鍋爐運行時,由于鼓風(fēng)機在隔聲室內(nèi)產(chǎn)生負壓,大量的室外新鮮空氣就會自動進入隔聲室,首先和引風(fēng)機電機進行熱交換,使之冷卻降溫,室內(nèi)溫度保持50℃左右。

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收錄時間:2011年01月07日 17:37:48 來源:ccen 作者:


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