鋒速達通風降溫系統(tǒng)
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濕簾廠家_活動冷庫風機的安裝暖通空調GEFANUCPLC在高爐鼓風機控
???????? 一、系統(tǒng)結構 ????????????? AV40-10 機組控制系統(tǒng)PLC 部分采用美國GE Fanuc 公司的系列90-30中小型集散控制系統(tǒng)實現(xiàn)機組所需的過程控制邏輯控制，上位監(jiān)控部分采用GEFanuc公司的CIMIPLICITY 監(jiān)控軟件實現(xiàn)操作監(jiān)視管理等功能。 ?????? 系統(tǒng)結構如圖一所示， 由兩臺操作站、G E 9 0 - 3 0 冗余的控制器（IC693CPU364）、GENUIS 總線控制器（IC693BEM331）、以太網及GENUIS NET 網、VersaMax I/O模塊構成。 ????????? ???????? 二、系統(tǒng)功能 ????????系統(tǒng)功能 由系列90-30和VersaMax構成的系統(tǒng)主要完成以下功能： ● 防喘振控制 ● 定風量/定風壓控制 ● 機組啟動控制 ● 緊急停機控制 ● 逆流保護及安全運行控制 ● 潤滑油系統(tǒng)控制 ● 動力油系統(tǒng)控制 ● 機組軸系監(jiān)測及報警 ????????1. 防喘振控制 ????? 喘振是透平機械的固有特性，喘振是壓縮機機內的氣流在低流量的條件下，在葉片上產生氣流脫離而成的脈動流，并與出口管網的氣容和氣阻之間形成的振蕩現(xiàn)象。軸流壓縮機發(fā)生的喘振危害遠遠大于其它類型壓縮機，因此設置了防喘振控制系統(tǒng)。一旦軸流壓縮機進入喘振工況，打開放空閥某一角度，使軸流壓縮機迅速離開喘振工況。 如圖2 所示，根據(jù)宣鋼現(xiàn)場的工藝要求，防喘振線與喘振線之間的距離可在5%-10%之間調整。 2. 定風量/定風壓控制 ?????? AV40型軸流壓縮機在轉速恒定時，利用改變靜葉開度達到調節(jié)排氣流量和壓力，或者固定靜葉某一角度，利用改變汽機轉速來達到所需的風量和壓力。為了靈活操作，在PLC內部設置了“流量/壓力選擇開關”，可以按高爐實際生產工況的需要選擇回路為定風量調節(jié)或定壓力調節(jié)。 ????????3. 機組啟動條件的控制程序 ?????? 設置啟動條件聯(lián)鎖控制系統(tǒng)的目的就是為了保證機組安全正常的開機。只有當所需條件全部滿足后，系統(tǒng)才發(fā)出“允許啟動”的信號，否則開機操作無效。 4. 緊急停機控制程序 ?????? 在機組運行過程中， 若發(fā)生諸如潤滑油壓力過低、風機軸位移過大、持續(xù)逆流等事故均為機組重故障， 為了防止事故進一步擴大和保證整個機組的安全， 必須緊急停機。 5. 逆流保護及安全運行的控制 ?????? 逆流保護是壓縮機最為重要的保護，當防喘振系統(tǒng)不能有效地調節(jié)，從而設置了“ 防逆流保護系統(tǒng)”。逆流系統(tǒng)由“三級”保護組成： ?????? 第一級：有逆流信號出現(xiàn)，不論時間長短，在產生“喘振”聲光報警的同時，計數(shù)器計下一次“喘振”，這時實際上應由防喘振調節(jié)系統(tǒng)起保護調節(jié)作用。 ?????????????? 第二級：若逆流信號持續(xù)T1 秒，或在T2時間內又出現(xiàn)第二次逆流信號，則機組進入“安全運行”。并有“逆流”的聲光報警。“安全運行”是實現(xiàn)壓縮機不停機的自我保護措施。使放空閥快速全開，逆止閥強行關閉。靜葉退回，使風量減小，風壓降低。 第三級：在進入自保后的T3秒內，若逆流信號仍不消失，則進入“緊急停機”狀態(tài)。 6. 油系統(tǒng)控制 ?????? 動力油油泵控制（潤滑油油泵及冷凝泵控制與動力油油泵類似）：動力油油泵設置兩臺泵，互為備用，通過開關（DCS 軟鍵或電控盤操作開關）可選擇其中之一作為主泵，則另一臺即為備泵。當動力油壓低或主油泵故障時，備泵自動啟動，補充油壓的不足。當油壓正常、主油泵運行正常后，可選擇地停其中一臺泵，并且將其切換到備用狀態(tài)。 ???????? ?????? 此套由GE Fanuc 系列90-30 + VersaMax 實現(xiàn)的高爐鼓風控制系統(tǒng)技術先進，安全可靠。為宣鋼的高爐生產提供了充沛的風量，使高爐產量得到顯著的提高，并從節(jié)能降耗方面為企業(yè)帶來可觀收效。 ?????? AV40-10對高爐供風，由于風量、風壓明顯提高，使高爐發(fā)生生鐵產量增加和噸鐵鼓風耗量的減少，這對降低生鐵鼓風成本無疑也是相當可觀的經濟效果。
軸流風機非凡是動葉可調軸流風機現(xiàn)在及將來在火力發(fā)電廠中都被廣泛使用，其運行可靠性對電廠按計劃穩(wěn)發(fā)滿發(fā)至關重要。我國電站風機可靠性與先進國家差距正在縮小。要提高風機運行可靠性，除了須提高風機本身設計、制造質量外，設計選型、運行及維護方式也至關重要。
風機是火力發(fā)電廠中的關鍵輔機，軸流風機因效率高和能耗低而被廣泛采用。在實際運行中，不少電廠因軸流風機非凡是動葉可調軸流風機的可靠性差，頻頻發(fā)生故障，導致電廠非計劃停機或減負荷，影響了機組發(fā)電量。近幾年來，廣東地區(qū)的幾家電廠如珠江電廠4×300 MW、南海電廠2×200 MW、恒運C廠1×210 MW均發(fā)生過動葉可調軸流風機斷葉片事故，也有在同一電廠反復多次發(fā)生，嚴重影響機組安全滿發(fā)。因此，從根本上解決這些問題，提高大型火電廠軸流風機運行的可靠性顯得十分必要和迫切。
1電站風機可靠性概念
電站風機可靠性統(tǒng)計的狀態(tài)劃分如下：
送引風機運行可靠性可用以下兩個重要參數(shù)說明。
式中tSH——運行小時數(shù)，指風機處于運行狀態(tài)的小時數(shù)；
tUOH——非計劃停運小時數(shù)，指風機處于非計劃停運狀態(tài)的小時數(shù)，亦稱事故停運小時數(shù)。
90年代以前，我國大型電站鍋爐風機引起的非計劃停機和非計劃降負荷較頻繁，據(jù)統(tǒng)計，在125 MW、200 MW、300 MW及600 MW機組中，按電廠損失的等效停運小時算，送、引風機均排在影響因素的前10位，與發(fā)達國家的差距較大。
90年代以后，我國幾個主要電站風機制造廠設備質量提高較快，針對我國電廠的實際情況，引進外國先進技術，使電站風機非凡是動葉可調軸流風機的可靠性不斷地得到提高。例如：1997年某鼓風機廠對其利用引進技術生產的、在15套300 MW火電機組中使用的28臺動葉可調軸流式送風機和24臺動葉可調軸流式引風機進行可靠性分析，發(fā)現(xiàn)其運行率已達99%。其他廠家的產品的可靠性也有較大的提高。
2影響軸流風機可靠性的因素
2.1電站風機事故分類
第1類事故：風機故障引起火電機組退出運行。
第2類事故：風機故障只引起火電機組出力降低，還沒有造成火電機組退出運行，或送、引風機僅有某一臺退出運行。
第3類事故：風機損壞不嚴重，不需要送、引風機退出運行進行維修。
第1、2類事故直接影響風機運行可靠性，第3類則是潛在的影響因素。
2.2軸流風機主要故障
a)轉子故障。如轉子不平衡、轉子振動等，最嚴重的甚至發(fā)生葉輪飛車事故。
b)葉片產生裂紋或斷裂。在送、引風機上均有可能發(fā)生，近幾年在多個大型電廠已發(fā)生多宗。
c)葉片磨損。主要是發(fā)生在引風機上。由于電除塵器投入時機把握不好或電除塵器故障，造成引風機磨損。這是燃煤電站引風機最輕易發(fā)生的故障。
d)軸承損壞。
e)電機故障。如過電流等，嚴重時燒壞電機。
f)油站漏油，調節(jié)油壓不穩(wěn)定。既影響風機的調節(jié)性能也威脅風機的安全。
2.3軸流風機發(fā)生故障的原因
2.3.1產品設計和制造方面
a)結構設計不合理，強度設計中未充分考慮動荷載。
b)氣動設計不完善。對氣動特性、膨脹不明。
c)葉片強度安全系數(shù)不夠，葉片材質差。
d)葉片鑄造質量差。
e)焊接、裝配質量差。如葉片螺栓脫落打壞葉片等。
f)控制油站質量差。
g)監(jiān)測、保護附件失靈。
2.3.2運行、檢修方面
a)軸流風機長期在失速條件下工作，氣流壓力脈動幅值顯著增加，葉片共振受損。
b)不按風機特性要求進行啟動并車，風機工況與系統(tǒng)特性不匹配。
c)不投電除塵或電除塵效率低導致風機入口含塵濃度高。
d)兩臺風機并列運行時，兩者工作點差異較大。
e)軸流風機喘振保護失靈。
f)無定期檢修或檢修不良。
2.3.3安裝方面
a)軸系不平衡或聯(lián)接不好，導致風機振動大、軸承、聯(lián)軸器易損壞。
b)執(zhí)行機構安裝誤差大，就地指示值與控制室反饋值不一致，導致操作不準確。
2.3.4風機選型與系統(tǒng)設計方面
風機選型不當造成風機實際運行點在不穩(wěn)定氣流區(qū)或接近甚至進入失速區(qū)，以及風機管路系統(tǒng)特性不合理，均可造成風機轉子有關部件的疲憊與損壞。
3提高軸流風機可靠性的措施
3.1選型
電站鍋爐風機的型式一般有離心式、靜葉可調軸流和動葉可調軸流風機，應根據(jù)具體使用場合，經技術經濟比較確定風機型式。3種風機的比較見表1。
表13種風機的比較
項目離心式靜調軸流動調軸流結構復雜程度低中高對介質含塵量的適應性好中差可比運行效率低中高可比設備價格低中高可靠性高中低選擇軸流風機時，設計點應落在效率最高、并在此基礎上動葉角度再開大10°～15°的曲線上，這樣，即使機組在低于額定工況下運行，風機仍可在最高效率區(qū)內運行。
對于燃煤鍋爐，由于動葉可調軸流風機圓周速度高，考慮到磨損問題，宜采用中速，不宜選用過高轉速。
3.2并聯(lián)設計與運行
在選擇動葉可調軸流風機的參數(shù)時，除了按有關規(guī)程規(guī)定給出裕度外，還要依據(jù)電廠實際情況，不僅考慮最大保證工況點、MCR工況、100%負荷工況，還要考慮點火工況以及風機安全并車工況。后兩種工況往往被人忽視而給風機的調試與運行帶來困難。故應非凡注重動葉可調軸流風機的并聯(lián)設計與運行。
兩臺風機并聯(lián)運行在C點，但每臺風機運行在各自特性曲線的A點上。當?shù)?臺風機保持同樣葉片角度運行時，運行點將移到B點，第2臺風機要啟動并入時，關閉出口門啟動，葉片角度調至最小。打開隔離門后，第2臺風機將在D點運行，逐漸開大其角度，并調小第1臺風機角度，它們的運行點將分別沿DE和BE線移動，到達E點時兩臺風機并聯(lián)，再同時調節(jié)兩臺風機到所需的參數(shù)。
可以看出，當?shù)?臺風機運行點壓力高于第2臺風機失速線的最低點S的壓力時，第2臺風機啟動將發(fā)生喘振，這時需降低第1臺風機出力，使B點位于S點之下再啟動第2臺風機。
3.3其他設計措施
假如可以降低風機負荷，總是可以并車的，如燃油鍋爐。但對于某些燃煤鍋爐，例如中速直吹式制粉系統(tǒng)的冷一次風機，由于其制粉系統(tǒng)必須有一個最低的干燥出力要求和送粉壓頭，在風機出力下降受到限制的情況下，有兩個方法解決并聯(lián)運行問題。一是選擇風機時計算好單臺風機按要求工況運行時系統(tǒng)阻力，使S點高于該阻力線，這意味著設計點位于特性曲線更下端，以致壓頭較高風機效率較低。二是可以在軸流風機風道上加一個旁路再循環(huán)門，啟動該風機時，先關閉出口門，打開循環(huán)門。待第2臺風機越過失速線后打開出口門，關閉循環(huán)門，這樣做的缺點是增加了初投資，增加了送風倒回泄漏的可能性。
在設計風機進出口連接管道時，要力求避免產生
渦流的可能性，某些轉彎處還應采取加裝導流板的措施,大型屋頂風機。
3.4調整與維護
a)必須確保動葉實際角度與就地指示值及與控制室反饋值相一致。若誤差大，運行人員便難以判定動葉真實角度，從而影響運行工況。嚴重時，風機因長時間處于失速邊緣或失速區(qū)內運行而導致斷葉片事故的發(fā)生。
b)對于燃煤電站，不能讓引風機長期在超標煙塵中受磨。解決軸流風機磨損問題的關鍵是降低風機入口含塵濃度和灰粒尺寸。為此，應加強清灰等工作。
c)加強對電除塵器的治理，確保電除塵器運行正常，減少煙塵對引風機葉片的磨損。
d)確保風機喘振保護正常投入
中國風機產業(yè)網 觀察風機的質量是消費者在選擇風機的時候最為關注的問題，怎樣才能很直觀的判斷出風機本身的質量，影響到用戶在使用風機的過程中所產生的效果，那么用戶能怎樣直觀的對風機的質量產生一種理智的判斷呢？判斷風機的質量，還需要根據(jù)用戶選擇使用風機想要達到的最初效果，但是也有更加簡單的方法可以幫助用戶進行風機的選擇，通過很多用戶的反映，高質量的問題都存在一定的共性。
葉的差異主要體現(xiàn)在其形狀和幾何尺寸兩方面，局部放大后還可看到風葉每個齒的切削量明顯不均勻，說明端面與軸線不垂直，導致整個風葉的所有葉片不在一個垂直面上，風葉在轉動時氣流不均衡，降低了風機效率，因此出現(xiàn)這樣問題的風機千萬不要選用。在高壓風機檢測中，三維激光掃描是我們使用最廣泛的非接觸式測量方法，目前三維激光掃描雖然還不能達到三坐標測量技術那樣的精度水平，但其測量速度快、測量范圍大，可以準確地測出各種復雜零件的三維輪廓數(shù)據(jù)。對風葉整體進行誤差分析時，需要采集整個風葉的數(shù)據(jù)，信息量大，測量數(shù)據(jù)多而復雜。因此，采用三維激光掃描測量。風葉端面加工不均，造成風葉與風機殼體（主要是風蓋、風桶）配合間隙不均，而間隙對性能也有一定的影響。在設計工作范圍內,間隙對效率和能量頭的影響較大
風機本身的選擇標準有很多，對風機沒有任何了解的用戶，除了通過風機的外觀質量進行判斷之外，更主要是對售后服務的重視，良好的售后服務可以幫助用戶解決風機在使用過程中出現(xiàn)的一些故障和問題，也能為用戶提供風機使用的技巧和方法。
選擇風機正確是保證通風系統(tǒng)正常、經濟運行的一個重要條件。所謂正確選擇，主要是指根據(jù)被輸送氣體的性質和用途不同用途的風機選擇；選擇的風機要滿足系統(tǒng)所需要的風量，同時風壓要能克服系統(tǒng)的阻力，而且在效率最高或經濟使用范圍內工作。具體選擇方法和步驟如下：
1．根據(jù)被輸送氣體的性質，選用不同用途的風機。例如，輸送清潔空氣，或含塵氣體流經時已經過凈化，含塵濃度不超過150mg／m3時，可選擇一般通風換氣用的；輸送腐蝕性氣體，要選用防腐風機；輸送易燃、易爆氣體或含塵氣體時，要選用防爆或排塵風機。但在選擇具體的風機型號和規(guī)格時，還必須根據(jù)某種類型產品樣本上的性能表或特性曲線圖才能確定。
2．考慮到管道系統(tǒng)可能漏風，有些阻力計算不大準確，為了運行可靠，選用的風量和風壓應大于通風除塵系統(tǒng)的計算風量和風壓，即
,水簾空調; 風量： L′＝KLL (1)
風壓： H′=KHH (2)
式中 L′、H′——選擇用的風量、風壓；
L、H——通風除塵系統(tǒng)的計算風量、風壓；
KL——風量附加系數(shù)，除塵系統(tǒng)KL=1．1～1．15；
KH——風壓附加系數(shù)，除塵系統(tǒng)KH=1．15～1．2。
3．根據(jù)選用的風量L′風壓H′，在風機產品樣本上選定風機的類型，確定風機的機號、轉速和電動機功率。為了便于接管和安裝，還要選擇合適的風機出口位置和傳動方式。所選擇風機的工作點應在經濟范圍內，最好處于最高效率點的右側。
4．風機樣本上給出的是風機在標準狀態(tài)(大氣壓力為1．013×105 Pa、溫度為20℃、相對濕度為50％)下的性能參數(shù)，如實際運行狀態(tài)不是標準狀態(tài)，風機實際的性能就會變化(風量除外)。因此，選擇風機時應把實際運行狀態(tài)下的參數(shù)換算為標準狀態(tài)下的參數(shù)，換算的關系如下：
Pa (3)
kW (4)
式中 Hb、Nb、ρb、pb、tb——風機在標準狀態(tài)(或規(guī)定狀態(tài))下的風壓、功率、空氣密度、氣體壓力和溫度，即風機樣本上所列的數(shù)據(jù)；
H′、N′、ρ、p、t——風機在使用工況下的風壓、功率、空氣密度、氣體壓力和溫度。
在風機樣本上，有的鍋爐引風機的性能參數(shù)是按氣體溫度為200℃或240℃得出的，在換算時應將式(3)、(4)中的tb用200℃或240℃代入。
5．除非選擇任何一臺風機都不能滿足要求，或在使用時要求風機的風壓和風量有大幅度變動，否則應盡量避免把兩臺或數(shù)臺風機并聯(lián)或串聯(lián)使用。因兩臺或數(shù)臺風機聯(lián)合工作時，每臺風機所起的作用都要比其單獨使用時差。
6．近年來由于我國對風機的結構不斷改進，使風機的效率不斷提高，噪聲不斷降低，一些新型風機正在逐步取代一些老風機。為了節(jié)約能源和減小噪聲危害，在滿足所需風量和風壓的前提下，應盡可能選用效率高、噪聲低的新型風機。例如選用新型的9—19型和9—26型風機，而不要選用被淘汰的8—18型和9—27型風機。
DLG 型多回流道離心鼓風機（以下簡稱ＤＬＧ風機）是一種結構特殊的新型風機，是利用筆者的專利技術開發(fā)的新產品，其國家專利號為942320.0，該類系列產品是屬于低速離心鼓風機范圍，轉速等于或小于3000r/min ，即用2級或4級電動機驅動。新系列產品與一般低速離心鼓風機（以下簡稱低速風機）相比，具有許多優(yōu)點。
圖１示出了ＤＬＧ3型風機的流動原理圖。一般離心鼓風機的氣流流經葉輪時只能受到—次增壓，而ＤＬＧ風機的氣流在特殊葉輪和導流隔板的配合引導下反復經過葉輪2～4次，也就受到了2～4次增壓，就是說ＤＬＧ風機的一個葉輪可代替—般風機的2～4個葉輪。其氣流流經葉輪的次數(shù)是根據(jù)用戶需求的流量和升壓來確定的。
一般小流量離心鼓風機可認為是軸對稱一元流動，當流量很小時，葉輪相對寬度ｂ2/Ｄ2會很小,由于輪阻損失系數(shù)和內泄漏損失系數(shù)值都很高,邊界層流動損失所占葉輪內流動損失的百分比值也會增大，導致級效率很低，當流量過小,相對寬度ｂ2/Ｄ2小到—定值就不能設計了。所以低速離心鼓風機的小流量是有限制的。而ＤＬＧ型風機是非軸對稱一元流動，氣流每次流經葉輪時只流過葉輪葉片通道的局部通道，減少了葉輪進出口面積的弧度數(shù)，如果在同樣小流量值和同樣進出口面積的需求下，用ＤＬＧ風機的葉輪相對寬度就會增大，加之減少了葉輪個數(shù)，也就相應地減少了級的輪阻損失和內泄漏損失，有利于提高級效率。由于葉輪相對寬度的提高就可以填補低速風機小流量、高升壓的許多規(guī)格。從而滿足更多用戶對低速風機的需求。
葉輪是ＤＬＧ型風機的專利性部件，它不同于一般低速風機葉輪的結構，圖２為葉輪結構示意圖。其特點之一是葉片數(shù)多，之二是葉片進口處與葉盤相齊,豬舍風機，之三是葉片為三維葉片。葉片雖屬三維，但經特殊造型后可以不用五坐標銑床加工壓型胎。
導流隔板是ＤＬＧ型風機的專利性部件，它是由少通道直壁擴壓器、平行壁面彎道及回流器3部分組成。這些流道結構都是鼓風機和壓縮機設計者熟知的，流動效率比較高的結構。由于氣流流動的需要，必須設計成非軸對稱結構。其功能:（1）將氣流引入葉輪；(2）引導氣流多次增壓；（3）將氣流導入出口蝸室。
ＤＬＧ型風機的結構如圖3所示。由于ＤＬＧ型風機的一個葉輪相當于—般低速風機2～4個葉輪，所以在同樣的性能參數(shù)下用 DLG 型風機要比一般低速風機質量輕、體積小、零部件少，從而可以降低制造成本。
葉輪用低碳合金鋼材料，采用焊接結構。主軸采用碳鋼。對于葉輪直徑為700ｍｍ或以下的葉輪也可采用鑄鋁結構。
轉子質量輕，可以選用稀油潤滑的滾動軸承或甩油盤滑動軸承�？梢匀∠麧櫥┯拖到y(tǒng)許多零件，使機組結構簡單緊湊，安裝、操作和維修方便。減少常年管理費用。對于該系列的大流量，大尺寸規(guī)格，由于轉子重，可選用滑動軸承�？刹捎眯录夹g，新結構的強制供油潤滑系統(tǒng)進行潤滑。
轉子和隔板是專利的特殊結構，可保證在較高升壓下，使轉子的軸向推力不大，不需要配置平衡盤，軸向推力由止推軸承承載。
鼓風機的兩軸端密封前氣體壓力大于大氣壓，可以保證被輸送的介質不含油。
鼓風機的軸端密封結構型式根據(jù)不同氣體的要求而定，空氣選用梳齒密封，煤氣或化工氣體一般選用脹圈密封或水封，特殊要求還可選用機械密封。
當用滾動軸承并采用稀油潤滑時，軸承箱內配置有冷卻潤滑油用的冷卻盤管，管內通冷卻水，一般城市自來水壓力即可滿足要求。
軸承箱位于機殼兩側，即為雙支撐結構，以保證運行的可靠性和長周期運行。
機殼上的進出氣管方向根據(jù)用戶的要求而定，如面對電動機方向看，一般進出氣管布置于機殼的左右兩側，進出氣管可以同布置于上機殼上，也可同布置于下機殼上。
鼓風機和電動機之間用彈性聯(lián)軸器聯(lián)接。
鼓風機的兩側軸承箱上裝有溫度計，用以測定軸承溫升。如果用戶需要軸承箱上還可裝上振動測量儀，用以檢測機組的振動。
鼓風機機組構成簡單，性能屬于鼓風機范圍，但是維修操作簡便，十分接近于通風機的維修操作。
DLG 型風機由于具有上述特點，可填補目前低速離心鼓風機尚欠的性能參數(shù)規(guī)格，同時也可替代相同性能參數(shù)的羅茨鼓風機，多級低速離心鼓風機及高速單級離心鼓風機。特別適合對鼓風機安裝、操作及維修技術較低的企業(yè)選用。DLG 型多回流道離心鼓風 機產品的適用范圍：容積流量：20 ～300m３/min ，升壓 : 20 ～ 120kPa 。
輸送空氣時可用于：
金屬冶煉廠的各種小型冶煉爐或熔爐的鼓風機；
各種小型窯爐的鼓風機；
中小型污水處理裝置的空氣鼓風機；
化工、紡織、輕工及食品工業(yè)所需的各種空氣鼓風機；
洗煤廠用的鼓風機；
物料輸送用的鼓風機；
特殊工藝流程中的高壓除塵風機。
輸送煤氣時可用于：
工業(yè)煤氣、高爐煤氣、焦爐煤氣、城市煤氣和天然氣的輸送。
輸送特殊氣體時可用于：
各種化工工業(yè)輸送特殊氣體介質的專用鼓風機。
DLG 型離心鼓風機系列型號規(guī)格編制說明(見圖4)。
DLG 型多回流道離心鼓風機系列氣動性能參數(shù)的適用范圍：
流量 30 ～ 300m３/min ；出口靜壓力 0.12 ～ 0.22MPa 。
各種規(guī)格對應的轉速均為 2950r/min 。
huizhuan yasuoji 回轉壓縮機(卷名：機械工程) rotary compressor 靠轉子在氣缸內的回轉運動改變工作容積來壓縮和輸送氣體的壓縮機。排氣壓力低于 0.2兆帕的回轉壓縮機稱為鼓風機。圖為回轉壓縮機的各種典型結構。 根據(jù)起壓縮作用的轉子軸數(shù)，回轉壓縮機分為單軸和多軸兩類。屬于單軸的有滑片壓縮機和液環(huán)壓縮機等；多軸回轉壓縮機以雙軸為主，如螺桿壓縮機、羅茨鼓風機和葉氏鼓風機。 回轉壓縮機一般具有下列優(yōu)點： �、贈]有往復運動機構，氣缸分成若干較小的工作容積并依次工作，主軸轉速較高，故機器外形尺寸小，振動小，排氣較均勻； �、跉飧坠ぷ魅莘e的位置是移動的，不需氣閥，結構簡單； �、垡驔]有氣閥，可在被壓縮氣體中注入液滴，在壓縮過程中起冷卻作用，降低壓縮終了溫度和壓縮機耗用功率； �、苣承┗剞D壓縮機組成工作容積的各個壁面相互不直接接觸，可以不用油潤滑，因而氣體不受污染，如羅茨鼓風機、螺桿壓縮機等。 回轉壓縮機的缺點是噪聲較大：機器有形狀不規(guī)則的、長度較大的密封邊緣，一般只能靠較高的制造精度來保證密封，因而所能達到的壓力受密封效果的限制，多級串聯(lián)回轉壓縮機排氣壓力不超過4.2兆帕。 參考書目 鄧定國、束鵬程主編：《回轉式壓縮機》，機械工業(yè)出版社，北京，1982。
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