鋒速達通風降溫系統(tǒng)
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浙江車間降溫_影響電站軸流風機可靠性的幾個因素及防范對策
風機是火力發(fā)電廠中的關鍵輔機，軸流風機因效率高和能耗低而被廣泛采用。在實際運行中，不少電廠因軸流風機特別是動葉可調軸流風機的可靠性差，頻頻發(fā)生故障，導致電廠非計劃停機或減負荷，影響了機組發(fā)電量。近幾年來，廣東地區(qū)的幾家電廠如珠江電廠4×300 MW、南海電廠2×200 MW、恒運C廠1×210 MW均發(fā)生過動葉可調軸流風機斷葉片事故，也有在同一電廠反復多次發(fā)生，嚴重影響機組安全滿發(fā)。因此，從根本上解決這些問題，提高大型火電廠軸流風機運行的可靠性顯得十分必要和迫切。
1 電站風機可靠性概念
電站風機可靠性統(tǒng)計的狀態(tài)劃分如下：
送引風機運行可靠性可用以下兩個重要參數(shù)說明。
式中 tSH――運行小時數(shù)，指風機處于運行狀態(tài)的小時數(shù)；
tUOH――非計劃停運小時數(shù)，指風機處于非計劃停運狀態(tài)的小時數(shù)，亦稱事故停運小時數(shù)。
90年代以前，我國大型電站(125 MW及以上)鍋爐風機引起的非計劃停機和非計劃降負荷較頻繁，據(jù)統(tǒng)計，在125 MW、200 MW、300 MW及600 MW機組中，按電廠損失的等效停運小時算，送、引風機均排在影響因素的前10位，與發(fā)達國家的差距較大。
90年代以后，我國幾個主要電站風機制造廠設備質量提高較快，針對我國電廠的實際情況，引進外國先進技術，使電站風機特別是動葉可調軸流風機的可靠性不斷地得到提高。例如：1997年某鼓風機廠對其利用引進技術生產的、在15套300 MW火電機組中使用的28臺動葉可調軸流式送風機和24臺動葉可調軸流式引風機進行可靠性分析，發(fā)現(xiàn)其運行率已達99%。其他廠家的產品的可靠性也有較大的提高。
2 影響軸流風機可靠性的因素
2.1 電站風機事故分類
第1類事故：風機故障引起火電機組退出運行。
第2類事故：風機故障只引起火電機組出力降低，還沒有造成火電機組退出運行,負壓風機外框，或送、引風機僅有某一臺退出運行。
第3類事故：風機損壞不嚴重，不需要送、引風機退出運行進行維修。
第1、2類事故直接影響風機運行可靠性，第3類則是潛在的影響因素。
2.2 軸流風機主要故障
a)轉子故障。如轉子不平衡、轉子振動等，最嚴重的甚至發(fā)生葉輪飛車事故。
b)葉片產生裂紋或斷裂。在送、引風機上均有可能發(fā)生，近幾年在多個大型電廠已發(fā)生多宗。
c)葉片磨損。主要是發(fā)生在引風機上。由于電除塵器投入時機掌握不好或電除塵器故障，造成引風機磨損。這是燃煤電站引風機最容易發(fā)生的故障。
d)軸承損壞。
e)電機故障。如過電流等，嚴重時燒壞電機。
f)油站漏油，調節(jié)油壓不穩(wěn)定。既影響風機的調節(jié)性能也威脅風機的安全。
2.3 軸流風機發(fā)生故障的原因
2.3.1 產品設計和制造方面
a)結構設計不合理，強度設計中未充分考慮動荷載。
b)氣動設計不完善。對氣動特性、膨脹不明。
c)葉片強度安全系數(shù)不夠，葉片材質差。
d)葉片鑄造質量差。
e)焊接、裝配質量差。如葉片螺栓脫落打壞葉片等。
f)控制油站質量差。
g)監(jiān)測、保護附件失靈。
2.3.2 運行、檢修方面
a)軸流風機長期在失速條件下工作，氣流壓力脈動幅值顯著增加，葉片共振受損。
b)不按風機特性要求進行啟動并車，風機工況與系統(tǒng)特性不匹配。
c)不投電除塵或電除塵效率低導致風機入口含塵濃度高。
d)兩臺風機并列運行時，兩者工作點差異較大。
e)軸流風機喘振保護失靈。
f)無定期檢修或檢修不良。
2.3.3 安裝方面
a)軸系不平衡或聯(lián)接不好，導致風機振動大、軸承、聯(lián)軸器易損壞。
b)執(zhí)行機構安裝誤差大，就地指示值與控制室反饋值不一致，導致操作不準確。
2.3.4 風機選型與系統(tǒng)設計方面
風機選型不當造成風機實際運行點在不穩(wěn)定氣流區(qū)或接近甚至進入失速區(qū)，以及風機管路系統(tǒng)特性不合理，均可造成風機轉子有關部件的疲勞與損壞。
3 提高軸流風機可靠性的措施
3.1 選型
電站鍋爐風機的型式一般有離心式、靜葉可調軸流和動葉可調軸流風機，應根據(jù)具體使用場合，經技術經濟比較確定風機型式。3種風機的比較見表1。
表1 3種風機的比較
項目 離心式 靜調軸流 動調軸流
結構復雜程度 低 中 高
對介質含塵量的適應性 好 中 差
可比運行效率 低 中 高
可比設備價格 低 中 高
可靠性 高 中 低
選擇軸流風機時，設計點應落在效率最高、并在此基礎上動葉角度再開大10°～15°的曲線上，這樣，即使機組在低于額定工況下運行，風機仍可在最高效率區(qū)內運行。
對于燃煤鍋爐，由于動葉可調軸流風機圓周速度高，考慮到磨損問題，宜采用中速，不宜選用過高轉速。
3.2 并聯(lián)設計與運行
在選擇動葉可調軸流風機的參數(shù)時，除了按有關規(guī)程規(guī)定給出裕度外，還要依據(jù)電廠實際情況，不僅考慮最大保證工況點(TB)、MCR工況、100%負荷工況，還要考慮點火工況以及風機安全并車工況。后兩種工況往往被人忽視而給風機的調試與運行帶來困難。故應特別注意動葉可調軸流風機的并聯(lián)設計與運行。
兩臺風機并聯(lián)運行在C點，但每臺風機運行在各自特性曲線的A點上。當?shù)?臺風機保持同樣葉片角度運行時，運行點將移到B點，第2臺風機要啟動并入時，關閉出口門啟動，葉片角度調至最小。打開隔離門后，第2臺風機將在D點運行，逐漸開大其角度，并調小第1臺風機角度，它們的運行點將分別沿DE和BE線移動，到達E點時兩臺風機并聯(lián)，再同時調節(jié)兩臺風機到所需的參數(shù)。
可以看出,浙江車間降溫，當?shù)?臺風機運行點壓力高于第2臺風機失速線的最低點S的壓力時，第2臺風機啟動將發(fā)生喘振，這時需降低第1臺風機出力，使B點位于S點之下再啟動第2臺風機。
3.3 其他設計措施
如果可以降低風機負荷，總是可以并車的，如燃油鍋爐。但對于某些燃煤鍋爐，例如中速直吹式制粉系統(tǒng)的冷一次風機，由于其制粉系統(tǒng)必須有一個最低的干燥出力要求和送粉壓頭，在風機出力下降受到限制的情況下，有兩個方法解決并聯(lián)運行問題。一是選擇風機時計算好單臺風機按要求工況運行時系統(tǒng)阻力，使S點高于該阻力線，這意味著設計點位于特性曲線更下端，以致壓頭較高風機效率較低。二是可以在軸流風機風道上加一個旁路再循環(huán)門，啟動該風機時,大型屋頂風機，先關閉出口門，打開循環(huán)門。待第2臺風機越過失速線后打開出口門，關閉循環(huán)門，這樣做的缺點是增加了初投資，增加了送風倒回泄漏的可能性。
在設計風機進出口連接管道時，要力求避免產生渦流的可能性，某些轉彎處還應采取加裝導流板的措施。
3.4 調整與維護
a)必須確保動葉實際角度與就地指示值及與控制室反饋值相一致。若誤差大，運行人員便難以判斷動葉真實角度，從而影響運行工況。嚴重時，風機因長時間處于失速邊緣或失速區(qū)內運行而導致斷葉片事故的發(fā)生。
b)對于燃煤電站，不能讓引風機長期在超標煙塵中受磨。解決軸流風機磨損問題的關鍵是降低風機入口含塵濃度和灰粒尺寸。為此，應加強清灰等工作。
c)加強對電除塵器的管理，確保電除塵器運行正常，減少煙塵對引風機葉片的磨損。
d)確保風機喘振保護正常投入。
4 結束語
軸流風機特別是動葉可調軸流風機現(xiàn)在及將來在火力發(fā)電廠中都被廣泛使用，其運行可靠性對電廠按計劃穩(wěn)發(fā)滿發(fā)至關重要。我國電站風機可靠性與先進國家差距正在縮小。要提高風機運行可靠性，除了須提高風機本身設計、制造質量外，設計選型、運行及維護方式也至關重要。
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