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河北負(fù)壓風(fēng)機(jī)離心機(jī)振動(dòng)檢測保護(hù)裝置設(shè)計(jì)及存在問題大型軸流風(fēng)機(jī)

　 離心機(jī)常用的振動(dòng)檢測方法是通過檢測離心機(jī)振動(dòng)幅度來實(shí)現(xiàn)的。通常的做法是在離心機(jī)一定位置的地方安裝限位開關(guān)或接近開關(guān)，當(dāng)離心機(jī)振動(dòng)幅度達(dá)到一定程度時(shí)限位開關(guān)被接通或接近開關(guān)檢測到信號時(shí)切斷驅(qū)動(dòng)電機(jī)的電源并制動(dòng)，旋轉(zhuǎn)體受到重力和制動(dòng)力的作用，離心機(jī)轉(zhuǎn)速及振動(dòng)振幅逐漸減小，從而保護(hù)離心機(jī)不致于損壞造成事故。由于離心機(jī)在相同振幅不同轉(zhuǎn)速下所受的徑向沖擊力是不同的，其動(dòng)不平衡造成的徑向沖擊力與轉(zhuǎn)速的平方成正比，因此以離心機(jī)振幅作為保護(hù)條件是不完備的。離心機(jī)的動(dòng)不平衡保護(hù)應(yīng)以軸系徑向受到的沖擊力作為離心機(jī)振動(dòng)保護(hù)條件，根據(jù)牛頓第二定律作用力與物體的加速度成正比，可以通過測量離心機(jī)機(jī)體的加速度來實(shí)現(xiàn)沖擊力的測量，離心機(jī)自動(dòng)控制器可根據(jù)機(jī)體的加速度及轉(zhuǎn)速對離心機(jī)進(jìn)行控制， 以減少?zèng)_擊避免事故發(fā)生。


　　離心機(jī)振動(dòng)檢測保護(hù)裝置設(shè)計(jì)
　　改變接在第11、12引腳上的電容器Cy和Cx的電容值，ADXI 210的帶寬可在0．01Hz到5KHz之間進(jìn)行調(diào)整．ADXI 210的典型噪聲為5oo~g／ H。，在帶寬低于60Hz的條件下，傳感器的分辨率能達(dá)到5mg，加速傳感器內(nèi)部濾波電阻為32k12，加速度傳感器在3dB帶寬下的方程式為： 1。一 。一—[2nRXC—(x,y)]
其中R一32kQ或簡化為：F一3dB一、』’Y
　　由于加速度傳感器內(nèi)部的濾波電阻(Rfih)可能有25 的偏差，所以根據(jù)上式計(jì)算出的帶寬也有相應(yīng)的偏差。加速度傳感器中的濾波器可降低所測加速度的噪音、提高測量分辨率。
　　由于離心機(jī)轉(zhuǎn)速低于1500轉(zhuǎn)／分，其沖擊加速度是離心機(jī)轉(zhuǎn)速的正位函數(shù)，其頻率應(yīng)小于30Hz．根據(jù)香農(nóng)定律要準(zhǔn)確測量離心機(jī)的沖擊加速度，加速度傳感器的帶寬應(yīng)大于60Hz，再考慮到傳感器內(nèi)部濾波電阻的偏差，加速度傳感器的帶寬應(yīng)大于100Hz。為了減少IX2M (Duty Cycle Modulation)的誤差，濾波器的帶寬應(yīng)小于DCM 頻率的1／10，因此DCM 的頻率應(yīng)大于lkHz。



珠海某發(fā)電廠一期工程為2×700 MW的燃煤機(jī)組，鍋爐為日本三菱重工生產(chǎn)的亞臨界壓力、一次中間再熱、四角切圓、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣的控制循環(huán)汽包鍋爐。每臺鍋爐配置兩臺MLHIR140型50%容量的動(dòng)葉可調(diào)軸流送風(fēng)機(jī)，兩臺ML?HI?R175型50%容量的動(dòng)葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)。每臺風(fēng)機(jī)油工程配備有兩臺葉片泵并聯(lián)安裝在油箱上面，一臺運(yùn)行，一臺備用，為工程提供控制油以及潤滑油。正常運(yùn)行時(shí)，泵出口油壓為6.86 MPa；當(dāng)工程控制油壓低于4.9 MPa時(shí)，發(fā)油壓“低”報(bào)警信號并聯(lián)動(dòng)備用油泵；工程控制油壓低于2.45 MPa時(shí)，發(fā)油壓“低低”報(bào)警信號，延時(shí)3 s風(fēng)機(jī)跳閘。工程潤滑油壓正常為0.125 MPa；當(dāng)工程潤滑油壓低于0.098 MPa時(shí)備用油泵自啟；潤滑油壓低于0.049 MPa時(shí)發(fā)“低低”報(bào)警信號，延時(shí)20 s風(fēng)機(jī)跳閘。當(dāng)主泵失電時(shí)，備用泵電氣聯(lián)鎖自動(dòng)起動(dòng)。因此，油泵的正常運(yùn)行是風(fēng)機(jī)安全運(yùn)行的重要保證。

　　1、事故實(shí)例

　　2003年6月11日17時(shí)08分，由于2號機(jī)組在廠用電400 V PC2A12段(鍋爐段)切換時(shí)母聯(lián)開關(guān)繼電器動(dòng)作造成該母線失壓，導(dǎo)致2B引風(fēng)機(jī)運(yùn)行油泵失電，備用油泵起動(dòng)但建立油壓時(shí)間過長，工程潤滑油壓為“低低”狀態(tài)，B側(cè)風(fēng)機(jī)全跳閘。另外，因A空氣預(yù)熱器零轉(zhuǎn)速電源取自廠用電400 V PC2A12段，空氣預(yù)熱器零轉(zhuǎn)速繼電器失電觸點(diǎn)閉合起動(dòng)，A側(cè)風(fēng)機(jī)跳閘，以致鍋爐MFT動(dòng)作，機(jī)組解列。此事故后，空氣預(yù)熱器零轉(zhuǎn)速電源改由機(jī)組不間斷電源UPS供電。

　　2、原因分析

　　珠海發(fā)電廠的1號、2號機(jī)組自2000年分別投運(yùn)以來已有4年時(shí)間，前2年多風(fēng)機(jī)油泵切換低油壓現(xiàn)象不明顯，但后來風(fēng)機(jī)切換低油壓的現(xiàn)象則經(jīng)常出現(xiàn)。究其原因，有以下兩方面：

　　a)法國產(chǎn)的葉片泵的葉片經(jīng)過運(yùn)行一段時(shí)間后葉片有磨損，無形中使泵的內(nèi)圓間隙偏大，泵出力下降；

　　b)由于每隔15 d(或兩周)切換一次油泵，泵出口的排氣管接入油箱的上部，直通大氣(排氣管有一彈簧閥，當(dāng)有油壓時(shí)彈簧閥會(huì)自動(dòng)關(guān)閉)，在大氣壓力的作用下，十來天的時(shí)間會(huì)把積在備用泵出口上面的油幾乎排干凈(淌回油箱)，因此當(dāng)備用泵切換起動(dòng)時(shí)泵會(huì)發(fā)出較大的響聲，有時(shí)起動(dòng)不成功，有時(shí)油壓建立較慢，當(dāng)幾天油泵切換一次時(shí)，油壓建立較快。

　　為了跟蹤風(fēng)機(jī)油工程油泵切換備用泵實(shí)際起壓時(shí)間，技術(shù)人員對2003年9月、10月期間2A及2B送風(fēng)機(jī)油泵切換備用泵建立油壓所用的時(shí)間進(jìn)行了追蹤。起壓時(shí)間記錄見表1。

　　由表1可知技術(shù)人員縮短了油泵切換周期，但油泵仍無法建立正常油壓，由此可見備用泵起壓時(shí)間不可靠，在此狀態(tài)備用泵起不到可靠的備用作用，必須對工程進(jìn)行改造。3、改造措施

　　經(jīng)過充分論證，技術(shù)人員利用2004年機(jī)組小修期間，對兩臺機(jī)組8套風(fēng)機(jī)的油工程進(jìn)行改造。改造前的風(fēng)機(jī)油工程如圖1所示，改造后的風(fēng)機(jī)油工程如圖2所示。

　　改造措施如下：

　　a)出口排氣閥的位置往泵體方向移近，增加油泵起動(dòng)排空速度。

　　b)油泵出口自動(dòng)排空氣管由原來在油箱液面上改到液面下面，使油泵停運(yùn)時(shí)大氣無法進(jìn)入油管路，保證備用泵進(jìn)出口管道充滿油。

　　c)在兩臺油泵的入口增加了兩個(gè)聯(lián)絡(luò)門(管徑較小)，聯(lián)絡(luò)門為常開門，在兩臺油泵正常時(shí)(一個(gè)運(yùn)行、一個(gè)備用)，兩個(gè)聯(lián)絡(luò)門均開啟，進(jìn)一步保證備用泵體及彎頭部位長期充滿油，這是油泵起動(dòng)建立油壓快的重要原因。

　　4、改造效果

　　改造后，試驗(yàn)起壓時(shí)間在5 s內(nèi)，油泵起動(dòng)平穩(wěn)無異響，出口壓力穩(wěn)定。設(shè)備投運(yùn)半年多來，8臺風(fēng)機(jī)油工程切換試驗(yàn)時(shí)油泵油壓建立均很正常，無異常情況出現(xiàn)。

　　此次改造對工程改動(dòng)少，投資少，收效明顯，確保備用油泵的備用能力，大大提高了風(fēng)機(jī)運(yùn)行的安全穩(wěn)定性。



河北負(fù)壓風(fēng)機(jī)
負(fù)壓風(fēng)機(jī)外框
廠房降溫風(fēng)機(jī)

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