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1、我國新風(fēng)標(biāo)準(zhǔn)和發(fā)達國家新風(fēng)標(biāo)準(zhǔn)的差異
??? 集中空調(diào)可以提供適宜的溫度環(huán)境和濕度環(huán)境，同時通過保證室內(nèi)的新風(fēng)量來實現(xiàn)降低空氣中有害成分的濃度，進而保證室內(nèi)空氣品質(zhì)。我國采取的新風(fēng)量標(biāo)準(zhǔn)較低，因此必須嚴(yán)格執(zhí)行才能保證空調(diào)房間的舒適效果。我國(采暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計規(guī)范GBJ19—87)第5.3.8條規(guī)定，百貨商場的最小新風(fēng)量為8.0m3／(h?人)國外商場新風(fēng)量的取值一般均比我國標(biāo)準(zhǔn)高。ASHRAE1982APPLICATIONS2．6中提到百貨商場的最小新風(fēng)量為8.65m3／(h?人)，推薦值為12.96m3／(h?人)。美、英、日等國的標(biāo)準(zhǔn)大致相仿。國外有關(guān)新風(fēng)量標(biāo)準(zhǔn)都附有人均占有空間體積或面積的條件，這是與我國的不同之處。如Yoglou實驗給出了每人占空間體積14.0m3時，必需新風(fēng)量大于8.5m3／(h?人)。又如ASHRAE Std.62—73中給出的條件是商店的人員密度在0.22～0.43人／m3時，必需新風(fēng)量大于8.5m3／(h?人)。根據(jù)我國有關(guān)部門對大中型商場的初步統(tǒng)計，人均占有空間為2.8-5.7m3／人，如按Yoglou實驗的要求我國商場的最小必需新風(fēng)量應(yīng)增加到10.2～17.8 ／(h?人)至39.1 ／(h?人)，這顯然是不符合我國國情，其原因有二：首先國外商場的客流量比國內(nèi)商場客流小得多；其次，國內(nèi)能源緊張，不宜采用國外的高標(biāo)準(zhǔn)。所以我國GBJ19—87規(guī)范選取8m3／(h?人)，雖然稍低于美國最低標(biāo)準(zhǔn)，但它適應(yīng)我國商場人員密度高、電力供應(yīng)緊張的現(xiàn)狀。E?M?POth在NASA的資料中，就6132對人的影響指出：15mg／kg以下的CO2濃度在80min(大于顧客最大停留時間1.1h)的短時間內(nèi)，不會對人發(fā)生生理性和心理性影響；而人在co2濃度低于5mg／kg時生活長達40天，也不會受到生化影響。
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風(fēng)機的轉(zhuǎn)速與其特性參數(shù)有什么關(guān)系？
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風(fēng)機'>風(fēng)機的轉(zhuǎn)速'>轉(zhuǎn)速與其特性參數(shù)'>參數(shù)有什么關(guān)系？
風(fēng)機'>風(fēng)機的轉(zhuǎn)速'>轉(zhuǎn)速是影響風(fēng)機性能的一個重要因素。轉(zhuǎn)速變化，風(fēng)機的流量、壓頭、功率都將
發(fā)生變化，而相同流量、壓頭的風(fēng)機，轉(zhuǎn)速的高低將影響葉輪尺寸的大小，即直徑及出口寬度的大小。
風(fēng)機的轉(zhuǎn)速與主要特性參數(shù)'>參數(shù)之間的關(guān)系是：流量與轉(zhuǎn)速成正比；風(fēng)壓與轉(zhuǎn)速的平方成正比；功率與轉(zhuǎn)速的三次方成正比。上述關(guān)系稱為風(fēng)機的比例定律。
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風(fēng)機振動分析的誤區(qū)及治理 |
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劉 嶸 趙志國 陳金勇 吳玉昆
,玻璃鋼屋頂風(fēng)機; 摘要 L3N 3575.04.84 DBL6T型燒結(jié)機主抽風(fēng)機，按計劃停機檢修發(fā)現(xiàn)非驅(qū)動端風(fēng)機軸瓦損壞，更換后對中找正，風(fēng)機無法正常啟動。葉輪平衡后啟動風(fēng)機，振動正常， 7～8h后振動急劇上升。經(jīng)過不斷調(diào)整風(fēng)門和廢氣溫度，42h后又恢復(fù)正常。又運行五個月再次計劃檢修吹掃葉輪，緊固軸承座螺打后，多次啟車均因振速高跳閘。再進行動平衡，啟動風(fēng)機振速恢復(fù)正常，運行7～8h后振速急劇上升，不斷調(diào)整風(fēng)門和廢氣溫度后，有自動恢復(fù)正常。這一現(xiàn)象如何解釋呢？從對中找正、動平衡、聯(lián)軸器端面間隙調(diào)整的誤區(qū)中可找到答案。
關(guān)鍵詞 風(fēng)機 對中 動平衡 振動分析 誤區(qū)
中圖分類號 TH44 文獻標(biāo)識碼 B
風(fēng)機型號UN 3575.04.84 DBI-6T，英國豪頓公司2003年制造，用于燒結(jié)廢氣處理，葉輪直徑3718mm，重量615噸，轉(zhuǎn)速l000r/min，雙側(cè)進氣方式，軸承為直徑254mm滑動軸承。電機型號1DE5907－6HC60－Z，西門子產(chǎn)6500kW, 6kV 50Hz，轉(zhuǎn)速1000/min。彈性限定端浮動聯(lián)軸器，浮動范圍土3.0mm。
一、對中找正的誤區(qū)
1．檢修操作過程
風(fēng)機非驅(qū)動端，更換了新軸瓦，由于新瓦與舊瓦的尺寸不同，風(fēng)機和電機對中不良，主軸水平度0.17mm/m，非驅(qū)動端稍高。將軸承座地腳螺栓全部緊一遍，重新對中，結(jié)果良好。電機稍高0.0lmm，風(fēng)機試運行，振動值較大。
2．分析
在風(fēng)機停機后不久的熱狀態(tài)下找正，風(fēng)機葉輪降溫慢，電機轉(zhuǎn)子降溫快，引起電機、風(fēng)機兩個軸承座出現(xiàn)溫差。由于熱膨脹的原因，電機與風(fēng)機中心變化不同，造成數(shù)據(jù)失真，出現(xiàn)找正錯誤。計算如下：[1][2]
(1)電機中心線由于熱膨脹的變化量L1
L1＝H1△t1α＝900×20×11×10－6＝0.198mm
式中 H1?電機驅(qū)動端中心線高900mm
△t1?找正時與外界溫差為10℃
α?鑄鐵的膨脹系數(shù)11×10－6(1/℃)
(2)風(fēng)機中心由于熱膨脹的變化量L2
L2＝H2△t2α＝790×40×11×0－6＝0.348mm
式中 H2?風(fēng)機驅(qū)動端中心線高790mm
△t2?找正時與外界溫差為40℃
α?鑄鐵的膨脹系數(shù)11×10－6(1/℃)
(3)由于熱膨脹兩中心線變化量之差
△L＝L1－L2=0.198－0.348＝－0.15mm
由計算可知，找正數(shù)據(jù)存在0.15mm的誤差。
3．處理
待風(fēng)機和電機自然冷卻重新找正，電機北側(cè)兩地腳各去墊片0.66mm。南側(cè)各去墊片0.35mm。對中結(jié)果：電機低0.02mm，偏東0.025mm，下開口處0.015mm，西開口處0.035mm。開車后運行正常�？梢姺治稣_，第一次在熱狀態(tài)下找正確實存在誤差。
二、動平衡誤區(qū)
1．動平衡測量
請動平衡專家進行測量，測得振動速度4.9mm/s。風(fēng)門開度26％時振動速度及不平衡分量相位：風(fēng)機非驅(qū)動端3.12mm/s，相位197°，驅(qū)動端2.42mm/s，相位144°。風(fēng)門開度56％時振動速度及不平衡分量相位：風(fēng)機非驅(qū)動端4.69mm/s，相位156°驅(qū)動端4.63mm/s，相位149°。專家確認(rèn)轉(zhuǎn)子失衡，在線進行動平衡。
2．啟車運行
動平衡后啟車，設(shè)備運行平穩(wěn)，振動速度都在1.0mm/s以下，廢氣溫度保持在150～190℃之間（工藝原因廢氣溫度降不到150℃以下）。設(shè)備運行了18h后，振動值逐漸增大，又運行34h，振動值接近報警停機值。此時測量風(fēng)機振動速度：非驅(qū)動端5.6mm/相位－21°；驅(qū)動端5.3mm/s相位－32°。
3．分析
燒結(jié)工況變化引起廢氣溫度過高，造成葉輪轉(zhuǎn)子剛性下降，轉(zhuǎn)動特性發(fā)生變化。而且轉(zhuǎn)子重量大、離心力大，出現(xiàn)熱彎曲不平衡；葉輪轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)復(fù)雜，轉(zhuǎn)子流道內(nèi)有用螺絲緊固的耐磨襯板等非焊接結(jié)構(gòu)，葉輪轉(zhuǎn)子在瞬時高溫下出現(xiàn)膨脹。螺絲緊固結(jié)構(gòu)存在緊固力不均勻性，葉輪受到不均勻應(yīng)力的作用，出現(xiàn)不均勻膨脹，導(dǎo)致不平衡；做動平衡糾正了瞬時高溫引起的輕微彎曲不平衡和不均勻膨脹引起的不平衡，啟車后18h內(nèi)設(shè)備運行很平穩(wěn)，但由于葉輪溫度在150～190℃之間，有低溫時效（150～250℃）的特性，轉(zhuǎn)子中殘余的彎曲應(yīng)力和不均勻膨脹引起的應(yīng)力釋放，轉(zhuǎn)子恢復(fù)原始狀態(tài)，導(dǎo)致新的不平衡。
4．處理
去掉平衡塊啟車，設(shè)備運轉(zhuǎn)正常。事實表明，轉(zhuǎn)子內(nèi)殘余的熱應(yīng)力及不均勻膨脹應(yīng)力會引起轉(zhuǎn)子不平衡，由于鋼的低溫時效特性，燒結(jié)抽風(fēng)機轉(zhuǎn)子在生產(chǎn)溫度下會逐漸釋放這些應(yīng)力（萊鋼另一燒結(jié)風(fēng)機轉(zhuǎn)子也出現(xiàn)過類似情況，即風(fēng)機新?lián)Q上一個應(yīng)存一年多的轉(zhuǎn)子后，振動很大，于是做在線動平衡，風(fēng)機啟車時運行正常，運行一天后，振動逐漸增大。做動平衡測試，發(fā)現(xiàn)不平衡量相位和做動平衡所加試塊相位恰好相反，停車去掉試塊，設(shè)備運行正常。這一實例也證實了以上觀點的正確性。
三、聯(lián)軸器端面間隙調(diào)整的誤區(qū)
1．檢修存在誤區(qū)
在另外一次檢修中，對主抽風(fēng)機進行了系統(tǒng)檢查：測對中、做動平衡、清葉輪（均勻清除灰塵約300g）、測入口錐、復(fù)測軸瓦間隙、拆檢軸瓦、修碳環(huán)、測主軸水平度等。兩天后試機，風(fēng)機振動最大點為電機驅(qū)動端，振速為4mm/s(3.5mm/s報警)。從檢濺－儀器看，電機、風(fēng)機一倍頻都較大，認(rèn)為風(fēng)機存在不平衡量。于是做動平衡，總共加試塊十多次，無論是冷態(tài)還是熱態(tài)，振動一直很大，不平衡量相位漂移，無法捕捉，動不平衡量無法校正。
2．分析[3]
復(fù)測風(fēng)機聯(lián)軸器端面間隙2.2mm，原始安裝數(shù)據(jù)為3mm，圖紙要求也是3mm，本次檢修數(shù)據(jù)比原始安裝數(shù)據(jù)小。軸承座地腳，止推裝置都沒有變化，數(shù)據(jù)變化是如何發(fā)生的呢？
(1)設(shè)備安裝時環(huán)境溫度為30℃，本次檢修時環(huán)境溫度為18℃，相差12℃。環(huán)境溫度差引起軸、機座、風(fēng)機殼、電機殼等一系列的熱脹冷縮，引起聯(lián)軸器端面間隙變化。
(2)查看設(shè)備設(shè)計說明時，發(fā)現(xiàn)上面注明，機組在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下（環(huán)境溫度0℃）設(shè)計，聯(lián)軸器端面間隙3mm。據(jù)此可以看出聯(lián)軸器安裝數(shù)據(jù)存在問題。
(3)由測量數(shù)據(jù)看，電機水平度不好，北高南低，運行后有向南滑動的趨勢。當(dāng)風(fēng)機出現(xiàn)不均勻熱脹冷縮或是工況變化時，電機自動對中過程中，出現(xiàn)軸向竄動。并且聯(lián)軸器端面間隙小發(fā)生碰撞，引起軸向振動加大。當(dāng)設(shè)備穩(wěn)定運行一段時間后，軸向竄動消失，設(shè)備運行穩(wěn)定。振動較大時，電機會出現(xiàn)軸向竄動，此時測量電機、風(fēng)機驅(qū)動端的軸向振動值為徑向振動值的兩倍左右。
3．處理
一根據(jù)分析，調(diào)整電機水平及聯(lián)軸器端面間隙后啟車，設(shè)備運行正常。萊鋼同機型燒結(jié)主抽風(fēng)機從安裝后，直接啟車總是振動大，要將風(fēng)機向遠(yuǎn)離聯(lián)軸器的方向頂開，才能正常啟車，一直找不到原因，從這臺主抽風(fēng)機檢修分析來看，可能也存在聯(lián)軸器端面間隙小的問題。
參考文獻
1 成大先．機械設(shè)計手冊（第四版）．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2000
2 先梅開等．機械設(shè)計．徐州：中國礦業(yè)大學(xué)出版社，1992
3 Howden power ltd．Sinter waste gas fan drawing number：x71374/000001
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收錄時間:2011年04月02日 03:28:04 來源:未知 作者:
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寧波明州熱電一次風(fēng)機變頻改造 |
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一、引言
隨著電力行業(yè)改革的不斷深化，電力企業(yè)逐步由生產(chǎn)型向經(jīng)營型轉(zhuǎn)變，由高耗能企業(yè)向節(jié)約型企業(yè)發(fā)展。為進步企業(yè)效益，降低發(fā)電本錢將是經(jīng)營型企業(yè)長期堅持的目標(biāo)，為此，節(jié)能降耗工作便成為發(fā)電企業(yè)生產(chǎn)經(jīng)營治理的重要內(nèi)容�；痣姀S如何實現(xiàn)低耗高效是一個被長期關(guān)注和不斷發(fā)展的行業(yè)題目。在全球能源危機的大背景下，節(jié)能降耗技術(shù)也得到了日新月異的發(fā)展和普及。
變頻調(diào)速在節(jié)能、調(diào)速精度、調(diào)速范圍等方面具有同其它調(diào)速裝置無法相比的優(yōu)越性，以及可以方便實現(xiàn)同自動化控制系統(tǒng)（如DCS系統(tǒng)等）的通訊，使其在各領(lǐng)域得到廣泛的應(yīng)用。我公司＃1、＃2一次風(fēng)機采用北京合康HIVERT-Y 3 10 9 /040p高壓變頻器，本文以我公司一次風(fēng)機變頻改造項目為實例，由此說明變頻器裝置在各行業(yè)技術(shù)改造中的廣闊應(yīng)用遠(yuǎn)景。
二、變頻改造先容
1、設(shè)備選型
寧波明州熱電有限公司鍋爐一次風(fēng)機由一臺三相10kV，500kW高壓電動機拖動。
一次風(fēng)機電動機參數(shù)：
型 ,屋頂電動排氣設(shè)備; 號：YKK4506－4 ,可以裝在屋頂?shù)娘L(fēng)機;額定功率：500kW
額定電壓：10kV 額定電流：34.3A
額定頻率：50HZ
根據(jù)電機額定功率500kW，額定電壓10kV，選用北京合康億盛科技有限公司自主研發(fā)和生產(chǎn)，適合驅(qū)動高壓異步電動機的變頻器HIVERT-Y 3 10 9 /040p，采用手動旁路；功率單元自動旁路功能等；另帶有風(fēng)罩（風(fēng)道部分用戶自己做接到外面），適配電機為500kW。屬于“一拖一”手動旁路方式，變頻器接進原電氣回路如圖1所示。
 圖1 變頻器接進電氣回路圖
旁路柜中有三個隔離開關(guān)K1、K2和K3，其中K2和K3為一個雙刀雙投的隔離開關(guān)。雙刀雙投隔離開關(guān)的特點是兩個方向只能合其一，實現(xiàn)機械互鎖，防止誤操縱將工頻電源反送到變頻器輸出側(cè)而導(dǎo)致變頻器損壞。
變頻運行：K1、K2閉合，K3斷開，由合閘斷路器DL為變頻器供電，再通過變頻器本地或遠(yuǎn)程啟動電機變頻運行；
工頻定速運行：K1、K2斷開，K3閉合，由合閘斷路器DL直接啟動電機定速運行；
變頻器維護、修理：K1、K2斷開，變頻器與高壓電源完全隔離。
旁路柜與上級高壓斷路器DL有聯(lián)鎖關(guān)系，旁路柜隔離開關(guān)未合到位時，不答應(yīng)DL合閘，DL合閘時，盡對不答應(yīng)操縱隔離開關(guān)，以防止出現(xiàn)拉弧現(xiàn)象，確保操縱職員和設(shè)備的安全。隔離開關(guān)與DL的聯(lián)鎖通過操縱手柄上的電磁鎖實現(xiàn)，在DL合閘狀態(tài)下，操縱手柄被鎖死。
2、改造方案
整個改造方案包括三部分：
（1）變頻器安裝在離風(fēng)機約50米的電除塵配電室二樓小室，其中安裝的主要設(shè)備包括變頻器主柜體、壁掛式空調(diào)機、變頻柜頂風(fēng)道，而變頻器的所有就地操縱以及運行參數(shù)和報警參數(shù)的檢查設(shè)置都在變頻器就地完成。
（2）電氣開關(guān)部分的改造10kV高壓開關(guān)加裝了變頻器保護回路和“工頻/變頻工作方式”切換把手，配合一次風(fēng)機變頻運行和工頻兩種工作方式的切換，另外從380V低壓交流廠用母線段和220V直流母線段完成了對變頻器控制電源和操縱電源的供電改造。
（3）熱工邏輯和DCS操縱畫面的改造一次風(fēng)機變頻器改造后主要的工作方式選擇和變頻器啟動答應(yīng)程控邏輯方案如下。
在DCS原有一次風(fēng)機系統(tǒng)畫面上增加一次風(fēng)機工作方式提醒。在一次風(fēng)機系統(tǒng)畫面上增加變頻器啟動按鈕，在工頻方式下，畫面提示一次風(fēng)機在工頻方式，在原操縱按鈕上按下啟動，則合10kV開關(guān)，并在風(fēng)機運行中調(diào)整風(fēng)機進口動葉開度以維持風(fēng)壓。在變頻方式下，畫面提示一次風(fēng)機在變頻方式，仍在原按鈕上按下啟動，一次風(fēng)機變頻工作方式下的10kV開關(guān)與變頻器啟動順序是，當(dāng)操縱員按下啟動按鈕，首先合一次風(fēng)機10kV開關(guān)，等待30s（變頻器電抗器充電時間），檢測變頻器預(yù)備好信號存在，再按下變頻器啟動按鈕，啟動變頻器。這時運行風(fēng)機的進口動葉保持全開，通過調(diào)整電機轉(zhuǎn)速改變風(fēng)機出力以維持適合鍋爐運行工況的風(fēng)壓。
在原鍋爐大聯(lián)鎖啟動MFT的條件中增加變頻器運行信號，當(dāng)在變頻運行方式下，變頻停止，則啟動MFT。并將變頻器合、跳閘回路引進鍋爐電氣大聯(lián)鎖。
3、變頻方式下一次風(fēng)機的控制方式
（1）保存原來的一次風(fēng)機擋板調(diào)節(jié)方式，一次風(fēng)機在變頻方式運行時，進口調(diào)整擋板應(yīng)全開，通過變頻器改變電機轉(zhuǎn)速以調(diào)節(jié)風(fēng)機出口壓力。
（2）一次風(fēng)機在工頻方式運行時，利用原有的風(fēng)口擋板調(diào)節(jié)系統(tǒng)。
（3）變頻方式啟動時，擋板全開且變頻器輸出為最高轉(zhuǎn)速。再根據(jù)鍋爐實際工況通過變頻調(diào)節(jié)電機轉(zhuǎn)速。
三、節(jié)能分析
經(jīng)過改造，設(shè)備運行穩(wěn)定，安全可靠，節(jié)能效果明顯。
按照目前兩爐一機運行方式，參照一次風(fēng)機相同工況對比，風(fēng)機變頻投進運行前后的用電情況如下表。
綜上，日節(jié)電量為4871kWh（已扣除發(fā)熱損耗），按年正常運行7000h計，年節(jié)電量為1420781kWh。
以0.5元/kWh的電費計，年節(jié)約電費71萬元，投資回收期約為1.50年，折合10500小時。
四、變頻改造中應(yīng)留意的題目
熱電廠充分利用變頻器進行節(jié)能技術(shù)改造，不僅能進步經(jīng)濟效益，而且能產(chǎn)生巨大的社會效益，促進企業(yè)的技術(shù)進步。但在技術(shù)上，要根據(jù)不同的生產(chǎn)設(shè)備，選擇相應(yīng)特性的變頻器，如在對鍋爐風(fēng)機進行變頻器改造中，留意除必須考慮變頻器的提速、降速特性是否滿足燃燒工藝的要求以外，還同時在技術(shù)上必須要考慮下列題目，以免帶來投資的損失。
1、鍋爐的安全運行是全廠動力的根本保證，固然變頻調(diào)速裝置是可靠的，但一旦出現(xiàn)題目，必須確保鍋爐安全供汽，所以，必須實現(xiàn)工頻——變頻運行的切換系統(tǒng)（旁路系統(tǒng)），在生產(chǎn)過程中，采用手工切換如能滿足設(shè)備運行工藝要求，建議盡量不要選用自動旁路。
2、對于大慣量負(fù)荷的電機（如鍋爐引風(fēng)機），在變頻改造后，要留意風(fēng)機可能存在扭曲共振現(xiàn)象，運行中，一旦發(fā)生共振，將嚴(yán)重?fù)p壞風(fēng)機和拖動電機。所以，必須計算或丈量風(fēng)機——電機連接軸系扭振臨界轉(zhuǎn)速以及采取相應(yīng)的技術(shù)措施（如設(shè)置頻率跳躍功能避開共振點、軟連接及機座加震動吸收橡膠等）。
3、采用變頻調(diào)速控制后，假如變頻器長時間運行在1/2工頻以下，隨著電機轉(zhuǎn)速的下降，電機散熱能力也下降，同時電機發(fā)熱量也隨之減少。所以電機的本身溫度實在是下降的，仍然能夠正常運行而不至溫度過高。
4、變頻器不能由輸出口反向送電，在電氣回路設(shè)計中必須留意，不僅要求在電氣二次回路中實現(xiàn)電氣的連鎖，同時要求在機械上實現(xiàn)機構(gòu)互鎖，以確保變頻器的運行安全。
5、低壓變頻器，由于體積較小，在改造中的安裝地點選擇比較輕易些。但對于高壓變頻器系統(tǒng)，體積相對較大，一般由4—5面柜體組成，對改造項目來講，一般都需要重新建造變頻器室。因此，選擇變頻器室位置，既要考慮離電機設(shè)備不能太遠(yuǎn)，又要考慮四周環(huán)境對變頻器運行可能造成的影響。變頻器的安裝和運行環(huán)境要求較高，為了使變頻器能長期穩(wěn)定和可靠運行，對安裝變頻器室的室內(nèi)環(huán)境溫度要求最好控制在0——40℃之間，假如溫度超過答應(yīng)值，應(yīng)考慮配備相應(yīng)的空調(diào)設(shè)備。同時，室內(nèi)不應(yīng)有較大灰塵、腐蝕或爆炸性氣體、導(dǎo)電粉塵等。
6、要保證變頻器柜體和廠房散熱大地的可靠連接，保證職員和設(shè)備安全。為防止信號干擾，控制系統(tǒng)最好埋設(shè)獨立的接地系統(tǒng)，對接地電阻的要求不大于4Ω。到變頻器的信號線，必須采用屏蔽電纜，屏蔽線的一端要求可靠接地。
7、在選擇變頻器時，根據(jù)設(shè)備實際運行情況，可以考慮采用降低一檔功率的做法，如我公司在二次風(fēng)機中就采用132 kW變頻器控制160 kW 功率的電動機，運行中情況也一直良好。
五、變頻改造總結(jié)
交流變頻調(diào)速器，以適用性強、可靠性高、操縱使用方便等性能，受到用戶的歡迎。它應(yīng)用在調(diào)速、節(jié)電、軟啟動方面，對企業(yè)有很大的實用價值。北京合康公司的HIVERT-Y 3 10 9 /040p高壓變頻器，相信會對我公司在節(jié)能降耗工作上做出突出的貢獻。
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收錄時間:2011年02月14日 05:34:31 來源: 作者:
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