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屋頂電動排氣設(shè)備_《高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范》在工程運用中的

??? 摘要:?《高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范》(GB50045?-?95)?2001?版是建設(shè)部于1995?年頒布實施,應(yīng)該說該規(guī)范對建筑工程設(shè)計起到較好的指導(dǎo)性作用。但是,由于本規(guī)范在全國各地真正實施的時間不到4?年,其中熱通工種的強制性規(guī)范中的一些具體條文在工程實際運用中存在的一些題目已經(jīng)初見彌端,在熱通工種中碰到的常見題目在規(guī)范條文中的限制進行分析和探討,務(wù)求規(guī)范在以后的修訂過程中進行改進。
????關(guān)鍵詞:規(guī)范;?熱通空調(diào);?限制;?修訂?
????《高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范》(GB50045?-?95)?2001?版是建設(shè)部于1995?年頒布實施的強制性規(guī)范,本規(guī)范是對《高層民用建筑防火規(guī)范》(GBJ45?-?82)?較全面的修訂,其將近十年來的工程實際運用的新題目和老規(guī)范在工程運用中的一些矛盾題目得以解決。因此,新規(guī)范的實施為工程設(shè)計職員提供了較全面的設(shè)計依據(jù)。但是,規(guī)范的制定不可能囊括了全部實際工程的具體情況,而且有較多的情況待設(shè)計職員對規(guī)范的理解,可以說,這種情況應(yīng)該是好事,可以發(fā)揮設(shè)計職員的主觀能動性。但是,究竟規(guī)范的實施是國家的強制性國家標準,任何工程均需要在滿足此規(guī)范的條件下才能實施,它同時又給設(shè)計職員帶來了困惑,如何解決這些題目即是本文的出發(fā)點。
????現(xiàn)作者將近幾年工程中的規(guī)范與實際工程中的一些矛盾題目提出與大家共勉,換氣負壓風(fēng)機。
????《高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范》(GB50045?-?95)?(以下簡稱《高規(guī)》)?第8?節(jié)中的規(guī)范有下列幾條:
????8.?2.?2.?5?　凈空高度小于12?m?的中庭可開啟的天窗或高側(cè)窗的面積不應(yīng)小于該中庭地面積的5?%。
????8.?4.?1.?3?　不具備自然排煙條件或凈空高度超過12?m?的中庭。
????8.?4.?2.?3?　中庭體積小于17000m3?時,其排煙量按其體積的6?次/?h?換氣計算;中庭體積大于17000m3?時,其排煙量按其體積的4?次/?h?換氣計算;但最小排煙量不應(yīng)小于102000m3/?h。
????對上述幾條的理解應(yīng)該是:在12?m?以下的中庭,若不能自然排煙,則必須進行機械排煙,若中庭的高度在12?m?以上,即使能進行自然排煙,也必須進行機械排煙。這是由于在火災(zāi)發(fā)生過程中,中庭的建筑性質(zhì)有助于煙氣的擴散,超過12?m?的中庭在自然排煙中會出現(xiàn)“層化”現(xiàn)象,確實對中庭應(yīng)該進行較好的防排煙設(shè)計。但是,作者在這里想討論的是排煙量的確定。
??? 在有娛樂功能的高層建筑內(nèi),中庭往往是建設(shè)方首選的功能設(shè)置;在一些改造工程中,本無中庭的建筑,建設(shè)方將上下左右跨的相臨樓層的樓板打掉,刻意形成中庭以滿足營運需要。在這種情況下的中庭往往高度是小于12?m?以下的(一般情況下建筑物的層高最多到4.?5?m)?,而且,這種中庭又恰正是在本層建筑的中部,不具備自然排煙條件。按照以上的《高規(guī)》條文,必須進行機械排煙,而這種情況下的中庭體積一般是遠小于17?000?m3?,通常在600?m3?以下(跨距按照8.?4?m?考慮)?,若按照6?次/?h?換氣計算,其中庭的排煙量只有4?800?m3/?h?,為規(guī)范最小排煙量的1/?12?。但是,按照《高規(guī)》8.?4.?2.?3?的規(guī)定:最小排煙量不應(yīng)小于102?000?m3/?h。也就是說,若按照排煙口風(fēng)速10?m/?s?計算,排煙口面積為2.?8?m2?,按照吊頂內(nèi)風(fēng)管高度400?mm?計算,排煙側(cè)基本不能布置任何管道和設(shè)備,而且,按照一般層高高度和風(fēng)機的高度,一般最大也只能選到5?號風(fēng)機,按照其型號中的最大排煙量考慮,也需要10?臺風(fēng)機。這在實際運用中是很困難的,這是由于中庭四周吊頂內(nèi)有噴淋管道、電線橋架、空調(diào)設(shè)備及管道,根據(jù)管道布置情況,如此多的排煙管道和排煙機將無法布置。
????根據(jù)文獻[1]?,中庭的煙氣量計算如下:
????中庭著火公式:（略）?
????對流換熱量與燃燒總放熱量Q?間的關(guān)系:?Qc=0.7Q。
????高度Z?按照兩層的層高取8.?4?m?,燃燒總放熱量Q?的計算如下:
????火源考慮在中庭中部,火災(zāi)場所考慮成娛樂場所。其可燃物材質(zhì)按照纖維、木柴考慮,燃燒值為4?500?kcal/?kg。中庭面積為64?m2,按照最不利條件考慮,即十套桌椅(每一張桌子配四個沙發(fā))?同時著火燃燒,燃燒質(zhì)量為5?kg/?套。燃燒時間考慮初期火災(zāi)時間:10?min�？梢杂嬎闳紵偡艧崃繛�:1?575?kW。
????帶進中庭著火公式,可以得到中庭頂部的煙氣量為72?400?m3/?h。
????若考慮一半桌椅同時燃燒,帶進計算公式,可以得到中庭頂部的煙氣量為68?000?m3/?h。
????此計算排煙量要比規(guī)范要求的排煙量低接近一半。另一方面,從工程實際出發(fā),實際可燃物的燃燒值可能要遠低于計算所取燃燒值,這是由于娛樂場所的桌子實際大多為玻璃桌子而并非木桌。因此,排煙量會進一步降低。
????作者的意圖并非是要對規(guī)范的排煙量提出質(zhì)疑,而是探討在一些特殊工程中,按照規(guī)范規(guī)定的排煙量進行設(shè)計布置排煙系統(tǒng)明顯不公道的情況下,是否作出一些特殊條文解釋。
????當(dāng)然,從另一角度出發(fā),在一定情況下,排煙量越大,煙氣填充中庭的速度越慢,而且煙氣填充到中庭的最低位置也越高。這有利于火災(zāi)中中庭內(nèi)的職員安全疏散;同時,排煙量越大,火災(zāi)后,中庭恢復(fù)初始能見度的時間越短。
????從規(guī)范的制定的背景出發(fā),中庭排煙量的規(guī)定是參照國外的設(shè)計規(guī)范確定的,這就缺乏有力的理論基礎(chǔ)和實驗支持。而且,從國內(nèi)外的研究情況看,中庭的機械排煙量如何進行量化確定的研究很少[3]?。因此,國內(nèi)應(yīng)加強這方面的研究。
????對于實際工程中常見的一些特殊小中庭,是否可以用較簡單的方法進行計算。作者以為,小于12?m?的中庭在火災(zāi)發(fā)生時,是否也可以按照換氣次數(shù)進行排煙量的計算,由于這種中庭頂部四周與室內(nèi)的吊頂高度平齊,煙氣上升過程中不會水平擴散,自然形成隔煙帶。
????按照上述情況,可以借用按照廠房用什么風(fēng)機事故排風(fēng)的情況進行排煙量計算(當(dāng)然,這需要火災(zāi)實驗進行驗證)?,其排煙量可以參考20?次/?h?,風(fēng)機最小排煙量可以參照8.?4.?2.?1


什么是熱一次風(fēng)機系統(tǒng)、冷一次風(fēng)機系統(tǒng)？各有何特點？
    

什么是熱一次'>一次風(fēng)機'>風(fēng)機系統(tǒng)、冷一次'>一次風(fēng)機'>風(fēng)機系統(tǒng),水簾生產(chǎn)廠家？各有何特點？
在正壓直吹制粉系統(tǒng)中，排粉機裝在空氣預(yù)熱器后，抽取熱空氣送進磨煤機的系統(tǒng)，
稱熱一次風(fēng)機系統(tǒng)，即為熱一次風(fēng)機。一次風(fēng)機裝在空氣預(yù)熱器之前，抽取冷空氣經(jīng)預(yù)熱器后送進磨煤機的系統(tǒng)，稱冷一次風(fēng)機系統(tǒng)。目前，一些大容量鍋爐，由于采用三分倉式回轉(zhuǎn)空氣預(yù)熱器，為應(yīng)用冷一次風(fēng)機系統(tǒng)創(chuàng)造了條件。
采用熱一次風(fēng)機時，由于空氣容積流量大，風(fēng)機葉輪直徑及出口寬度均需增大，風(fēng)機耗鋼量增加；由于工質(zhì)溫度高，風(fēng)機效率下降，耗電量增大；并使風(fēng)機軸承及密封部位工作條件變差。冷一次風(fēng)機可兼作制粉系統(tǒng)的密封風(fēng)機，而熱一次風(fēng)機系統(tǒng)需裝設(shè)專用密封風(fēng)機。另外，熱一次風(fēng)機的熱風(fēng)溫度要受限制，從而限制了制粉系統(tǒng)的干燥能力，不適應(yīng)高水分煤。而冷一次風(fēng)機系統(tǒng)則無這種限制。

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收錄時間:2011年02月22日 03:04:21 來源:中國電力資料網(wǎng) 作者:



耐磨工程陶瓷在引風(fēng)機和排粉風(fēng)機上的應(yīng)用
    關(guān)鍵字：工程陶瓷  引風(fēng)機  排粉風(fēng)機      

　　1 引言

　　引風(fēng)機和排粉風(fēng)機由于磨損而嚴重影響其強度，因而要頻繁地更新維修，不但影響了其機械性能，而且縮短了使用壽命，有時甚至引發(fā)重大事故，這已成為火力發(fā)電廠安全運行的主要隱患之一。

　　多年來，用過許多表面強化方法，包括表面堆焊耐磨材料、熱噴涂、噴焊、表面涂覆各種高分子涂料、表面淬火或化學(xué)熱處理等。以上各種工藝中，使用較多的是表面噴涂(如鎳基碳化鎢等)、噴焊(如Fe-05等)和堆焊(如Fe-05、3A焊條等)等工藝。但表面噴涂所使用的材料硬度不是太高，耐磨能力也不太強，對于引風(fēng)機和排粉風(fēng)機來說，防磨能力很難令人滿意。噴焊工藝是在葉輪葉片上加焊防磨襯板，然后在其上噴焊耐磨材料(如Fe-05等)，這樣做易使風(fēng)機葉輪產(chǎn)生較大的變形，且局部的高溫也易產(chǎn)生應(yīng)力集中，這勢必影響葉輪的機械性能和強度，縮短葉輪的使用壽命。堆焊工藝(如Fe-05、3A焊條等)，雖然熱影響及變形小于噴焊工藝，但因其防磨層面積有限，其耐磨效果也不太好。

　　與以上的這幾種防磨方式相比較而言，表面機械式固定加粘接陶瓷塊的新工藝由于不必輸入熱量，而且陶瓷塊的耐磨性能也比其它材料優(yōu)異，所以得到了廣泛的應(yīng)用。

　　2 引風(fēng)機和排粉風(fēng)機的工況特點

　　由于引、排粉風(fēng)機工作的介質(zhì)中含有大量的固體粒子(煤粉、粉塵等)，而且很多是硬度較高的硬質(zhì)顆粒，它們以極高的速度運動，在風(fēng)機葉輪葉片進(氣)風(fēng)口、工作面、中(后)盤端面、葉片工作面與中(后)盤之間的焊縫等表面碰撞和摩擦，致使風(fēng)機快速磨損。由于很多電廠除塵效果不好，介質(zhì)中含塵量較大，葉輪在高速運轉(zhuǎn)下磨損加劇，而磨損破壞了風(fēng)機葉輪的運轉(zhuǎn)平衡，降低了葉輪的強度，造成風(fēng)機劇烈振動，甚至發(fā)生嚴重的飛車事故。

　　3 風(fēng)機的磨損部位及磨損機理

　　3.1 風(fēng)機的磨損部位

　　風(fēng)機葉輪磨損的部位是靠近中(后)盤區(qū)域的葉片進氣端、工作面、出口端、主焊縫及中(后)盤端面，其中進氣端磨損最為嚴重。當(dāng)介質(zhì)氣體進入葉輪時，運動方向由軸向轉(zhuǎn)為徑向，且受其自身慣性的影響，較多的大直徑顆粒移動到中(后)盤，與中(后)盤端面發(fā)生碰撞，使之產(chǎn)生磨損。大部分小直徑顆粒由于自身慣性力較小，氣流粘性作用的影響相對較大，使顆粒與氣流的跟隨性增強，因此顆粒的運動軌跡與氣流子午流線十分相似，使之沿與葉片進口氣流角十分接近的角度

　　進入葉輪。由于葉片進口氣流角并不等于葉片進口幾何角，因而存在著氣流沖角，所以仍有少量小直徑顆粒會同葉片進氣端產(chǎn)生碰撞，從而造成葉片進氣端的磨損。對于大直徑顆粒，因自身的慣性較大，與氣流的跟隨性較差，故以不同于葉片進口氣流角的方向沖向葉輪，使得較多的大直徑顆粒與葉片進氣端、工作面等發(fā)生碰撞，從而造成葉片進氣端、工作面的磨損。由于葉輪葉片對氣體介質(zhì)不間斷地做功，使氣體介質(zhì)不斷沖刷葉片工作面及出口端，造成葉片工作面及出口端的劇烈磨損。

　風(fēng)機葉輪的磨損過程可分為3個階段，第一階段：飽和磨損階段。風(fēng)機葉輪由鋼板焊接而成，流道表面存在一定的粗糙度。當(dāng)風(fēng)機最初運轉(zhuǎn)時，在顆粒的碰撞磨損下將表面磨得比較光滑，因而磨損速度也由開始的較快而變得穩(wěn)定；第二階段：穩(wěn)定磨損階段。由于第一階段磨損后葉輪流道表面已被磨得比較光滑，所以在第二階段，磨損比較穩(wěn)定，持續(xù)的時間也比較長，因而是通風(fēng)機運轉(zhuǎn)的最佳階段；第三階段：急劇磨損階段,生產(chǎn)廠房通風(fēng)降溫設(shè)備。雖然第二階段的磨損比較穩(wěn)定，但由于風(fēng)機長時間運轉(zhuǎn)，致使葉輪磨損達到一定程度后，流道的尺寸和角度將與氣動設(shè)計工況下的尺寸和角度產(chǎn)生較大差別，造成氣體介質(zhì)沖擊、脫流漩渦等的強度增大，磨損速度也急劇加快，這就影響了風(fēng)機的正常運行。3.2 風(fēng)機的磨損機理3.2.1 磨料磨損

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收錄時間:2011年01月07日 15:01:56 來源:ccen 作者:


輥道窯節(jié)能改造分析
    燃油輥道窯經(jīng)油改氣后，由于受到原有設(shè)備的限制，燒成成本偏高。經(jīng)過對該輥道窯分析，發(fā)現(xiàn)窯內(nèi)擋火墻位置、數(shù)量以及燃燒器的設(shè)置（排布）不盡合理。

　�。�、窯內(nèi)擋火墻的改造

　　原擋火墻（見圖１）多達數(shù)十道，造成燃燒產(chǎn)物難以排出，燒成帶壓力太大，輥棒上下溫差過大，致使產(chǎn)品上翹。為解決此問題，加大了窯頭排煙風(fēng)機的排出量，能耗指標達2.38MJ/kg瓷；之后對窯爐擋火墻位置及尺寸進行了改造（見圖２），預(yù)熱帶增加了燒嘴，窯頭排風(fēng)機開至改造前的一半，產(chǎn)品生產(chǎn)正常，能耗指標降至2.17MJ/kg瓷。

　　由此可以看出，擋火墻位置及尺寸的不合理，窯頭排煙風(fēng)機排煙量的增加，增大了熱耗。通常燃燒產(chǎn)物必須與排煙量相匹配，且有足夠的燃氣量助燃風(fēng)量才能保證其燒成制度及壓力制度正常；如果排煙量過大，將會影響窯爐燒成帶和預(yù)熱帶的壓力制度，甚至?xí)绊懹行蓭У拈L度及燒成制度，使能耗增加。

　　２、安裝亞高速燒嘴

　　此輥道窯原來安裝的是渦流燒嘴，在生產(chǎn)過程中其火焰長度、燒嘴調(diào)節(jié)比均受到限制，預(yù)熱帶燒嘴經(jīng)常發(fā)生熄火現(xiàn)象，在水平方向，產(chǎn)品釉面色差、磚坯尺寸誤差問題普遍存在。改造后全部換成了亞高速燒嘴，并在此基礎(chǔ)上增設(shè)了４對燒嘴，過去存在的問題均得到了明顯的改善，改造后的燒嘴燃燒在整個窯內(nèi)空間進行，為空間燃燒，形成透明火焰，燃燒產(chǎn)物的流動速度加快，混合均勻，加熱效果非常好。另外，安裝亞高速燒嘴后，輥道窯燒成帶和預(yù)熱帶可以相對比較靈活地分段控制窯壓，不致造成熱氣外溢和冷空氣吸入，有利于熱工控制和操作；同時，燃氣管網(wǎng)壓力的變化和窯外溫度對燃燒的影響也不敏感。預(yù)熱帶采用熱負荷比較低的燒嘴，由于亞高速燒嘴調(diào)節(jié)幅度比較大，可以減少燃氣量和助燃風(fēng)量，保持燃氣與空氣的適宜配比，維持燃氣的合理燃燒，保持火焰具有一定的剛性且不漂浮，這樣，整條輥道窯熱效率都得以提高，能耗成本大大降低。

　�。�、調(diào)整空氣系數(shù)

　　對于輥道窯來說，在進磚量一定和條件下，窯溫Ｔ受天燃氣流量ln、空氣流量lg以及空氣系數(shù)α等的影響，空氣系數(shù)α＝1.05～1.10。該窯爐所配套的助燃風(fēng)機為9～19.5，6A，11kw，調(diào)整前風(fēng)機處于全開啟狀態(tài)，粗略估算其空氣過剩系數(shù)在1.8以上，后對此風(fēng)面逐步進行調(diào)整，同時對窯頭排煙風(fēng)機的排煙量進行調(diào)整。當(dāng)助燃風(fēng)機閥門調(diào)至原開啟量的一半，排煙風(fēng)機調(diào)至原開啟量的五分之二時，能耗指標降到大約1.96MJ/kg瓷，此時輥道窯窯壓達到最佳狀態(tài)，窯頭冷空氣吸入量也降到最小，在排煙引入干燥器后能得到進一步利用。由此可見，通過調(diào)整空氣系數(shù)，在提高燃燒溫度，降低氮氧化物的同時，排煙量大大減少，熱能的浪費也大大減少，進一步提高了節(jié)能效果。

　　４、改造結(jié)果

　　通過此次改造，能耗指標由大于2.38MJ/kg瓷降到小于1.96MJ/kg瓷，節(jié)約能耗約18%；在以后的生產(chǎn)運行當(dāng)中，產(chǎn)品優(yōu)質(zhì)率提高近20%，煙氣余熱得到進一步的利用，節(jié)能效果顯著，企業(yè)的經(jīng)濟效益得到明顯提高。

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收錄時間:2011年03月29日 03:59:17 來源:未知 作者:


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